Толщина изоляции трубопроводов отопления таблица

>Некоторые вопросы проектирования тепловых сетей бесканальной прокладки с
пенополиуретановой изоляцией

Summary:

Проектирование тепловых сетей бесканальной прокладки с пенополиуретановой изоляцией

Описание:

Бесканальная прокладка тепловых сетей имеет определенную специфику. Благодаря сопротивлению грунта продольным и боковым перемещениям на порядок возрастают осевые усилия, вследствие чего такие трубопроводы имеют более низкую компенсирующую способность и в то же время значительно более высокие нагрузки на концевые неподвижные опоры.

Ключевые слова: тепловые сети бесканальная прокладка, тепловые сети

В. Я. Магалиф, канд. техн. наук, заместитель директора ООО «НТП Трубопровод», Москва

Бесканальная прокладка тепловых сетей имеет определенную специфику. Благодаря сопротивлению грунта продольным и боковым перемещениям на порядок возрастают осевые усилия, вследствие чего такие трубопроводы имеют более низкую компенсирующую способность и в то же время значительно более высокие нагрузки на концевые неподвижные опоры. Под компенсирующей способностью понимается восприятие температурных расширений за счет гибкости трубопроводной трассы. Проиллюстрируем это положение на примере типовых схем самокомпенсации: Г- и Z-образных поворотов и П-образных компенсаторов. Будем сравнивать плоские горизонтальные схемы воздушной прокладки (на опорах) c такими же схемами бесканальной прокладки в грунте.

Сравнение проводится на примере трубопровода 219х6, материал – сталь 20, температурный перепад 130°C, внутреннее давление 1,6 МПа. В расчетах принято:

— для воздушной прокладки коэффициент трения в промежуточных скользящих опорах 0,3, изоляция – минеральная вата в оцинкованном кожухе;

— для бесканальной прокладки глубина заложения от поверхности земли до оси трубы 1,5 м, изоляция – пенополиуретановая (ППУ), окружающий трубу грунт – песок;

— в Z- и П-образных схемах плечи одинаковы и равны L, так что общая компенсируемая длина равна 2L.

Таблица 1 Компенсирующая способность типовых схем и нагрузки на опоры

Схема компенсации L, м/N, т Прокладка воздушная (на опорах) бесканаль- ная в грунте воздушная (на опорах) бесканаль- ная в грунте Вылет В = 6 м Вылет В = 10 м 71/2,5 36/29 195/4,8 30/24 195,5/5,7 45/36 375,5/9,1 35/28 202,5/5,4 38/30 506/12 35/28

Результаты расчетов по программе «Старт-Экспресс» приведены в табл. 1 (компенсируемая длина L в числителе и нагрузка на неподвижную опору N в знаменателе). Из анализа результатов следует:

— компенсируемые длины L отличаются в 2–14 раз, а нагрузки на неподвижные концевые опоры N в 2,5–12 раз;

— компенсирующая способность трубопроводов бесканальной прокладки существенно ниже, а нагрузки на опоры – выше;

— при увеличении вылета В с 6 до 10 м (в 1,7 раза) компенсирующая способность при воздушной прокладке резко возрастает, а в трубопроводах, защемленных в грунте, наоборот, падает.

Специфика поведения трубопроводов, защемленных в грунте, во многом обесценила тот многолетний опыт, который накапливался и передавался от одного поколения проектировщиков тепловых сетей к другому. Теперь проектировать тепловые сети без проведения серьезных расчетов стало намного сложнее. Именно поэтому Госгортехнадзором России в 2001 году введены в действие Нормы расчета на прочность трубопроводов тепловых сетей РД 10-400-01, а нами создана линейка программных продуктов «Старт», «Старт-Лайт» и «Старт-Экспресс» для расчетов трубопроводов на прочность, в которых эти нормы реализованы.

В ряде зарубежных пособий по проектированию теплопроводов с ППУ-изоляцией приводятся номограммы для определения габаритов Г-, Z- образных поворотов и П-образных компенсаторов, защемленных в грунте. Некритическое использование этих номограмм может привести к серьезным ошибкам при принятии проектных решений.

Типоразмеры труб, для которых составлены номограммы, отличаются от принятых в России. Импортные трубы имеют более тонкие стенки. Например, отечественная труба с наружным диаметром 219 мм имеет толщину стенки 6 мм, а импортная – 4,5 мм.

Рисунок 1.

Покажем влияние толщины стенки трубы и глубины заложения на компенсирующую способность Г-образного поворота, защемленного в грунте (рис. 1). Исходные данные: Dн = 219 мм, длина короткого плеча 5 м, DТ = 130°C, материал – сталь 20, окружающий грунт – песок. Требуется определить предельный размер длинного плеча Lmax по условиям компенсации температурных расширений. Результаты расчетов по программе «Старт-Экспресс» сведены в табл. 2.

Таблица 2 Компенсируемая длина Lmax в Г-образном повороте теплопровода, защемленного в грунте

Глубина заложе- ния Z, м Lmax при толщине стенки теплопровода, мм Разли- чие, n раз 4,5 6,0 1,0 28,5 41 1,4 1,5 21,5 34,5 1,6 2,0 13 24,5 1,9 2,5 5 18 3,6

Как видим, компенсируемая длина существенно зависит от толщины стенки трубы и глубины заложения (в номограммах глубина заложения обычно принята фиксированной, равной 1 м). Если на эти различия не обращать внимания, то получаемые результаты могут сильно отличаться (последняя графа табл. 2).

В воздушных трубопроводах наблюдается иная картина. Возьмем такой же Г-образный поворот, но воздушного трубопровода с DТ = 130°C, весом изоляции (минеральная вата в оцинкованном кожухе) 27,8 кг/м.

По аналогии с разным заглублением трубопроводов бесканальной прокладки проведем расчеты при различных коэффициентах трения в промежуточных скользящих опорах. Результаты представлены в табл. 3.

Таблица 3 Компенсируемая длина Lmax в Г-образном повороте воздушного теплопровода

Коэффициент трения в проме- жуточных опорах Lmax при толщине стенки, мм 4,5 6,0 0,1 48,5 48,5 0,3 48,5 48 0,4 48,5 48

Расхождений практически не наблюдается: трение в опорах воздушных трубопроводов в значительно меньшей степени влияет на их упругую работу. Поэтому привычные критерии, используемые в трубопроводах воздушной прокладки для определения компенсирующей способности, совершенно не подходят для трубопроводов защемленных в грунте. Хотя внешне номограммы весьма похожи.

Для улучшения компенсации на углах поворота нередко ставят амортизирующие подушки, которые нейтрализуют сопротивление грунта боковым перемещениям трубопровода. Следует иметь в виду, что применение этих подушек не всегда улучшает компенсирующую способность защемленного в грунте трубопровода. Все зависит от распределения напряжений изгиба, вызванных нагревом трубопровода. На рис. 2 показано три варианта изгиба короткого плеча Г-образного поворота в зависимости от соотношения его плеч АВ и ВС. В первом варианте максимальный изгибающий момент имеет место в неподвижной точке С, во втором варианте изгибающие моменты в точках В и С примерно одинаковы, в третьем – максимальный изгибающий момент имеет место в точке В.

Рисунок 2.

Рассмотрим следующий пример: трубопровод 219х6, материал – сталь 20, глубина заложения от поверхности земли до оси трубопровода Z = 1 м, рабочие параметры: DТ = 130°C, Р = 1,6 МПа. Требуется определить предельно допустимую длину плеча АВ при длине короткого плеча ВС соответственно 3, 5 и 8 м.

Таблица 4 Влияние подушек при различной длине короткого плеча (подушки ставятся вдоль короткого плеча ВС)

Условия на коротком плече Результаты расчета Наличие подушек Длина плеча ВС, м Плечо АВ, м Макс. переме- щение, мм Нет 3,0 17 23 Есть 13 19 Нет 5,0 42 52,5 Есть 41 55 Нет 8,0 39,5 51 Есть 116,5 122

В табл. 4 приведены результаты расчетов по программе «Старт-Экс-пресс». В первом варианте установка подушек ухудшает компенсирующую способность трубопровода, т. к. она приводит к увеличению напряжений изгиба в точке С. Для того чтобы снизить эти напряжения до уровня допускаемых, нужно уменьшить длину АВ. Во втором варианте влияние упругого отпора грунта на изгиб короткого ничтожно, что делает установку подушек бессмысленной.

И только в третьем варианте установка подушек обеспечивает снижение изгибающего момента в точке В, причем этот момент продолжает оставаться в трубопроводе наибольшим. В результате компенсируемая длина АВ возрастает почти в 3 раза.

От редакции. Полную информацию по расчету компенсации трубопроводов с использованием программы «Старт» можно получить на лекциях В. Я. Магалифа в рамках семинаров для проектных организаций, проводимых ЗАО «МосФлоулайн» (Москва).

Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов

В конструкциях теплоизоляции оборудования и трубопроводов с температурой содержащихся в них веществ в диапазоне от 20 до 300 °С

для всех способов прокладки, кроме бесканальной, следует применять

теплоизоляционные материалы и изделия с плотностью не более 200 кг/м3

и коэффициентом теплопроводности в сухом состоянии не более 0,06

Для теплоизоляционного слоя трубопроводов при бесканальной

прокладке следует применять материалы с плотностью не более 400 кг/м3 и коэффициентом теплопроводности не более 0,07 Вт/(м · К).

Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов δk , м по нормированной плотности теплового потока выполняют по формуле:

где – наружный диаметр трубопровода, м;

отношение наружного диаметра изоляционного слоя к диаметру трубопровода .

Величину определяют по формуле:

основание натурального логарифма;

теплопроводность теплоизоляционного слоя Вт/(м·oС) определяемый по приложению 14.

Rк- термическое сопротивление слоя изоляции, м·°С/Вт, величину которого определяют при подземной канальной прокладке трубопровода по формуле:

где суммарное термическое сопротивление слоя изоляции и других дополнительных термических сопротивлений на пути теплового

потока, м·°С/Вт определяемое по формуле:

где средняя за период эксплуатации температура теплоносителя, оС. В соответствии с её следует принимать при различных температурных режимах по таблице 6:

Таблица 6 – Температура теплоносителя при различных режимах

Температурные режимы водяных тепловых сетей, oC
Трубопровод	Расчетная температура теплоносителя, oC
Подающий
Обратный

среднегодовая температура грунта, для различных городов указана в

нормированная линейная плотность теплового потока, Вт/м (принимается по приложению15);

коэффициент, принимаемый по приложению 16;

коэффициент взаимного влияния температурных полей соседних трубопроводов;

термическое сопротивление поверхности теплоизоляционного слоя, м·oС /Вт, определяемое по формуле:

где коэффициент теплоотдачи с поверхности тепловой изоляции в

окружающий воздух, Вт/(м. · °С) который, согласно , принимается при прокладке в каналах , Вт/(м · °С);

d – наружный диаметр трубопровода, м;

термическое сопротивление внутренней поверхности канала, м·oС/Вт,определяемое по формуле:

где коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности канала, αe = 8 Вт/(м. · °С);

внутренний эквивалентный диаметр канала, м, определяемый

по формуле:

периметр сторон по внутренним размерам канала, м; (размеры каналов приведены в приложении 17)

внутреннее сечение канала, м2;

термическое сопротивление стенки канала, м·oС/Вт определяемое по формуле:

где теплопроводность стенки канала, для железобетона

наружный эквивалентный диаметр канала, определяемый по наружным размерам канала, м;

термическое сопротивление грунта,м·oС/Вт определяемое по формуле:

где коэффициент теплопроводности грунта, зависящий от его

структуры и влажности. При отсутствии данных значение можно принимать для влажных грунтов 2,0–2,5 Вт/(м · °С), для сухих грунтов 1,0–1,5 Вт/(м · °С);

глубина заложения оси теплопровода от поверхности земли, м.

Расчетную толщину теплоизоляционного слоя в конструкциях тепловой изоляции на основе волокнистых материалов и изделий (матов, плит, холстов) следует округлять до значений, кратных 10 мм. В конструкциях на основе минераловатных полуцилиндров, жестких ячеистых материалов, материалов из вспененного синтетического каучука, пенополиэтилена и пенопластов следует принимать ближайшую к расчетной толщину изделий по нормативным документам на соответствующие материалы.

Если расчетная толщина теплоизоляционного слоя не совпадает с номенклатурной толщиной выбранного материала, следует принимать по

действующей номенклатуре ближайшую более высокую толщину

теплоизоляционного материала. Допускается принимать ближайшую более низкую толщину теплоизоляционного слоя в случаях расчета по температуре на поверхности изоляции и нормам плотности теплового потока, если разница между расчетной и номенклатурной толщиной не превышает 3 мм.

ПРИМЕР 8. Определить толщину тепловой изоляции по нормируемой плотности теплового потока для двухтрубной тепловой сети с dн = 325 мм, проложенной в канале типа КЛ 120×60. Глубина заложения канала hк=0,8 м,

Среднегодовая температура грунта на глубине заложения оси трубопроводов tгр= 5,5 oC, теплопроводность грунта λгр=2,0 Вт/(м·oC), тепловая изоляция – маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем. Температурный режим тепловой сети 150-70oC.

Решение:

1. По формуле (51) определим внутренний и наружный эквивалентный диаметр канала по внутренним и наружным размерам его поперечного сечения:

1. Определим по формуле (50) термическое сопротивление внутренней поверхности канала

1. По формуле (52) рассчитаем термическое сопротивление стенки канала:

1. По формуле (49) определим термическое сопротивление грунта:

1. Приняв температуру поверхности теплоизоляции , (приложение) определим средние температуры теплоизоляционных слоев подающего и обратного трубопроводов:

1. Используя приложение, определим также коэффициенты теплопроводности тепловой изоляции (матов теплоизоляционных из минеральной ваты на синтетическом связующем):

1. По формуле (49) определим термическое сопротивление поверхности теплоизоляционного слоя

1. По формуле (48) определим суммарные термические сопротивления для подающего и обратного трубопроводов:

1. Определим коэффициенты взаимного влияния температурных полей подающего и обратного трубопроводов:

1. Определим требуемые термические сопротивления слоёв для подающего и обратного трубопроводов по формуле (47):

x= 1,192

x= 1,368

1. Величину B для подающего и обратного трубопроводов определим по формуле (46):

1. Определим толщину тепловой изоляции для подающего и обратного трубопроводов по формуле (45):

1. Принимаем толщину основного слоя изоляции для подающего и обратного трубопроводов одинаковой и равной 100 мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Министерство образования и науки РФ высшего профессионального образования Российский государственный профессионально-педагогический университет Институт электроэнергетики и информатики Кафедра автоматизированных систем электроснабжения

Курсовой проект по дисциплине

«Теплоснабжение промышленных предприятий и городов»

Выполнил:

Проверил:

Екатеринбург

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Расчетная температура для проектирования систем отопления и вентиляции некоторых городов Российской Федерации (на основании СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»).

Город	Температура tнро, oC	Город	Температура tнро, oC
Архангельск		Пенза
Астрахань		Петропавловск-Камчатский
Барнаул		Псков
Белгород		Пятигорск
Братск		Ржев
Брянск		Ростов-на-Дону
Владивосток		Рязань
Воронеж		Самара
Волгоград		Санкт-Петербург
Грозный		Смоленск
Екатеринбург		Ставрополь
Елабуга		Таганрог
Иваново		Тамбов
Иркутск		Тверь
Казань		Тихорецк
Караганда		Тобольск
Кострома		Томск
Курск		Тула
Махачкала		Тюмень
Москва		Улан-Удэ
Мурманск		Ульяновск
Нижний Новгород		Ханты-Мансийск
Новосибирск		Чебоксары
Омск		Челябинск
Оренбург		Чита

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, равной и ниже данной (для ориентировочных расчетов).

Город	Температура наружного воздуха, oC
											+8
Архангельск
Астрахань
Барнаул
Белгород
Братск
Брянск
Владивосток
Воронеж
Волгоград
Грозный
Екатеринбург
Елабуга
Иваново
Иркутск
Казань
Караганда
Кострома
Курск
Махачкала
Москва
Мурманск
Нижний Новгород
Новосибирск
Омск
Оренбург
Пенза
Петропавловск-Камчатский
Псков
Пятигорск
Ржев
Ростов-на-Дону
Рязань
Самара
Санкт-Петербург
Смоленск
Ставрополь
Таганрог
Тамбов
Тверь
Тихорецк
Тобольск
Томск
Тула
Тюмень
Улан-Удэ
Ульяновск
Ханты-Мансийск
Чебоксары
Челябинск
Чита

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Среднемесячные температуры наружного воздуха для ряда городов Российской Федерации (по данным СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»).

Город	Средняя месячная температура воздуха,oC
	Янв.	Фев.	Март	Апр.	Май	Июнь	Июль	Авг.	Сен.	Окт	Нояб	Дек
Архангельск	-12,9	-12,5	-8,0	-0,9	6,0	12,4	15,6	13,6	7,9	1,5	-4,1	-9,5
Астрахань	-6,7	-5,6	0,4	9,9	18,0	22,8	25,3	23,6	17,3	9,6	2,4	-3,2
Барнаул	-17,5	-16,1	-9,1	2,1	11,4	17,7	19,8	16,9	10,8	2,5	-7,9	-15,0
Белгород	-8,5	-6,4	-2,5	7,5	14,6	17,9	19,9	18,7	12,9	6,4	0,3	-4,5
Братск	-20,7	-19,4	-10,2	-1,2	6,2	14,0	17,8	14,8	8,1	-0,5	-9,8	-18,4
Брянск	-9,1	-8,4	-3,2	5,9	12,8	16,7	18,1	16,9	11,5	5,0	-0,4	-5,2
Владивосток	-13,1	-9,8	-2,4	4,8	9,9	13,8	18,5	21,0	16,8	9,7	-0,3	-9,2
Воронеж	-9,8	-9,6	-3,7	6,6	14,6	17,9	19,9	18,6	13,0	5,9	-0,6	-6,2
Волгоград	-7,6	-7,0	-1,0	10,0	16,7	21,3	23,6	22,1	16,0	8,0	-0,6	-4,2
Грозный	-3,8	-2,0	2,8	10,3	16,9	21,2	23,9	23,2	17,8	10,4	4,5	-0,7
Екатеринбург	-15,5	-13,6	-6,9	2,7	10,0	15,1	17,2	14,9	9,2	1,2	-6,8	-13,1
Елабуга	-13,9	-13,2	-6,6	3,8	12,4	17,4	19,5	17,5	11,2	3,2	-4,4	-11,1
Иваново	-11,9	-10,9	-5,1	4,1	11,4	15,8	17,6	15,8	10,1	3,5	-3,1	-8,1
Иркутск	-20,6	-18,1	-9,4	1,0	8,5	14,8	17,6	15,0	8,2	0,5	-10,4	-18,4
Казань	-13,5	-13,1	-6,5	3,7	12,4	17,0	19,1	17,5	11,2	3,4	-3,8	-10,4
Караганда	-14,5	-14,2	-7,7	4,6	12,8	18,4	20,4	17,8	12,0	3,2	-6,3	-12,3
Кострома	-11,8	-11,1	-5,3	3,2	10,9	15,5	17,8	16,1	10,0	3,2	-2,9	-8,7
Курск	-9,3	-7,8	-3,0	6,6	13,9	17,2	18,7	17,6	12,2	5,6	-0,4	-5,2
Махачкала	-0,5	0,2	3,5	9,4	16,3	21,5	24,6	24,1	19,4	13,4	7,2	2,6
Москва	-10,2	-9,2	-4,3	4,4	11,9	16,0	18,1	16,3	10,7	4,3	-1,9	-7,3
Мурманск	-10,5	-10,8	-6,9	-1,6	3,4	9,3	12,6	11,3	6,6	0,7	-4,2	-7,8
Н. Новгород	-11,8	-11,1	-5,0	4,2	12,0	16,4	18,4	16,9	11,0	3,6	-2,8	-8,9
Новосибирск	-18,8	-17,3	-10,1	1,5	10,3	16,7	19,0	15,8	10,1	1,9	-9,2	-16,5
Омск	-19,0	-17,6	-10,1	2,8	11,4	17,1	18,9	15,8	10,6	1,9	-8,5	-16,0
Оренбург	-14,8	-14,2	-7,3	5,2	15,0	19,7	21,9	20,0	13,4	4,5	-4,0	-11,2
Пенза	-12,2	-11,3	-5,6	4,9	13,5	17,6	19,6	18,0	11,9	4,4	-2,9	-9,1
Петропавловск-Камчатский	-7,5	-7,5	-4,8	-0,5	3,8	8,3	12,2	13,2	10,1	4,8	-1,7	-5,5
Псков	-7,5	-7,5	-3,4	4,2	11,3	15,5	17,4	15,7	10,9	5,3	0,0	-4,5
Пятигорск	-4,2	-3,0	1,1	8,9	14,6	18,3	21,1	20,5	15,5	8,9	3,2	-1,4
Ржев	-10,0	-8,9	-4,2	4,1	11,2	15,6	17,1	15,8	10,3	4,1	-1,4	-6,3
Ростов-на-Дону	-5,7	-4,8	0,6	9,4	16,2	20,2	23,0	22,1	16,3	9,2	2,5	-2,6
Рязань	-11,0	-10,0	-4,7	5,2	12,9	17,3	18,5	17,2	11,6	4,4	-2,2	-7,0
Самара	-13,5	-12,6	-5,8	5,8	14,3	18,6	20,4	19,0	12,8	4,2	-3,4	-9,6
С-Петербург	-7,8	-7,8	-3,9	3,1	9,8	15,0	17,8	16,0	10,9	4,9	-0,3	-5,0
Смоленск	-9,4	-8,4	-4,0	4,4	11,6	15,7	17,1	15,9	10,4	4,5	-1,0	-5,8
Ставрополь	-3,2	-2,3	1,3	9,3	15,3	19,3	21,9	21,2	16,1	9,6	4,1	-0,5
Таганрог	-5,2	-4,5	0,5	9,4	16,8	21,0	23,7	22,6	17,1	9,8	3,0	-2,1
Тамбов	-10,9	-10,3	-4,6	6,0	14,1	18,1	19,8	18,6	12,5	5,2	-1,4	-7,3
Тверь	-10,5	-9,4	-4,6	4,1	11,2	15,7	17,3	15,8	10,2	4,0	-1,8	-6,6
Тихорецк	-3,5	-2,1	2,8	11,1	16,6	20,8	23,2	22,6	17,3	10,1	4,8	-0,1
Тобольск	-19,7	-17,5	-9,1	1,6	9,6	15,2	18,3	14,6	9,3	0,0	-8,4	-15,6
Томск	-19,1	-16,9	-9,9	0,0	8,7	15,4	18,3	15,1	9,3	0,8	-10,1	-17,3
Тула	-19,9	-9,5	-4,1	5,0	12,9	16,7	18,6	17,2	11,6	5,0	-1,1	-6,7
Тюмень	-17,4	-16,1	-7,7	3,2	11,0	15,7	18,2	14,8	9,7	1,0	-7,9	-13,7
Улан-Удэ	-24,8	-21,0	-10,2	1,1	8,7	16,0	19,3	16,4	8,7	-0,2	-12,4	-21,4
Ульяновск	-13,8	-13,2	-6,8	4,1	12,6	17,6	19,6	17,6	11,4	3,8	-4,1	-10,4
Ханты-Мансийск	-21,7	-19,4	-9,8	-1,3	6,4	13,1	17,8	13,3	8,0	-1,9	-10,7	-17,1
Чебоксары	-13,0	-12,4	-6,0	3,6	12,0	16,5	18,6	16,9	10,8	3,3	-3,7	-10,0
Челябинск	-15,8	-14,3	-7,4	3,9	11,9	16,8	18,4	16,2	10,7	2,4	-6,2	-12,9
Чита	-26,2	-22,2	-11,1	-0,4	8,4	15,7	17,8	15,2	7,7	-1,8	-14,3	-23,5

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Укрупненные показатели максимального теплового потока на отопление жилых зданий

на 1 м2 общей площади q o, Вт

Этажность жилой застройки

Характеристика зданий

расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления t o, oC

Для постройки до 1985 г.

1 — 2

Без учета внедрения энергосберегающих мероприятий

3 — 4

5 и более

1 — 2

С учетом внедрения энергосберегающих мероприятий

3 — 4

5 и более

Для постройки после 1985 г.

1 — 2

По новым типовым проектам

3 — 4

5 и более

Примечания:

1. Энергосберегающие мероприятия обеспечиваются проведением работ по утеплению зданий при

капитальных и текущих ремонтах, направленных на снижение тепловых потерь.

2. Укрупненные показатели зданий по новым типовым проектам приведены с учетом внедрения

прогрессивных архитектурно-планировочных решений и применения строительных конструкций с

улучшенными теплофизическими свойствами, обеспечивающими снижение тепловых потерь.

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Удельные тепловые характеристики жилых и общественных зданий

Наименование зданий	Объем зданий, V, тыс.м	Удельные тепловые хар-ки, Вт/м		Расчетная температура , oC
жилые кирпичные здания	до 5 до 10 до 15 до 20 до 30			18 — 20
жилые 5-ти этажные крупно-блочные здания, жилые 9-ти этажные крупно-панельные здания	до 6 до 12 до 16 до 25 до 40			18 — 20
административные здания	до 5 до 10 до 15 Более 15
клубы, дома культуры	до 5 до 10 Более 10
кинотеатры	до 5 до 10 более 10
театры , цирки, концертные и зрелищно-спортивные залы	до 10 до 15 до 20 до 30
универмаги, магазины промтоварные	до 5 до 10 Более 10
магазины продовольственные	до 1500 до 8000
детские сады и ясли	до 5 Более 5
школы и высшие учебные заведения	до 5 до 10 Более 10
больницы и диспансеры	до 5 до10 до 15 Более 15
бани, душевые павильоны	До 5 До 10 Более 10
прачечные	до 5 до 10 Более 10
предприятия общественного питания, столовые, фабрики-кухни	до 5 до 10 Более 10
комбинаты бытового обслуживания, дома быта	до 0.5 До 7

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Поправочный коэффициент 𝜶 к величине

Расчетная температура наружного воздуха, С		Расчетная температура наружного воздуха ,С	

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Нормы расхода горячей воды (по СНиП 02.04.01-85 “Внутренний водопровод и канализация зданий”)

Потребитель	Единица измерения	Расход
		Средне-недельный, л/сут	в сутки наибольшего водопотребления, л/сут	максимально часовой, л/ч
Жилые дома квартирного типа, оборудованные: умывальниками, мойками и душами сидячими ваннами и душами ваннами длиной от 1,5м до 1,7м и душами	1 житель			7,9 9,2
Жилые дома квартирного типа при высоте зданий более 12 этажей и повышенном благоустройстве				10,9
Общежития: с общими душевыми с душевыми во всех комнатах с общими кухнями и блоками душевых на этажах	1 житель			6,3 8,2 7,5
Гостиницы, пансионаты и мотели с общими ваннами и душами	1 житель			8,2
Гостиницы с ваннами в отдельных номерах: в 25% от общего числа номеров то же в 75% во всех номерах	1 житель			10,4
Больницы: с общими ваннами и душевыми с санитарными узлами, приближенными к палатам инфекционные	1 койка			5,4 7,7 9,5
Санатории и дома отдыха: с ваннами при всех жилых комнатах с душевыми при всех жилых комнатах	1 койка			4,9 8,2
Поликлиники и амбулатории	1 больной в смену	5,2		1,2
Прачечные: механизированные немеханизированные	1кг сухого белья
Административные здания	1 работник
Учебные заведения с душевыми при гимнастических залах и буфетами	1 учащийся и 1 препода-ватель			1,2
Профессионально-технические училища	то же			1,4
Предприятия общественного питания: для приготовления пищи, реализуемой в обеденном зале то же продаваемой на дом	1 блюдо	12,7 11,2	12,7 11,2	12,7 11,2
Магазины: продовольственные промтовары	1 работа-ющий в смену			9,6
Стадионы и спортзалы: для зрителей для физкультурников для спортсменов	1 место 1 физкуль-турник 1 спортсмен			0,1 2,5
Бани: для мытья в мыльной с ополаскиванием в душе то же с приемом оздоровительных процедур душевая кабина ванная кабина
Душевые в бытовых помещениях промышленных предприятий	1 душевая сетка в смену

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Укрупненные показатели среднего теплового потока на горячее водоснабжение q г

Средняя за отопительный период норма расхода воды при температуре 55 оС на горячее водоснабжение в сутки на 1 чел., проживающего в здании с горячим водоснабжением, л	на одного человека, Вт, проживающего в здании
	с горячим водоснабжением	с горячим водоснабжением с учетом потребления в общественных зданиях	без горячего водоснабжения с учетом потребления в общественных зданиях

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Номограмма для расчета трубопроводов водяных тепловых сетей

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Значения коэффициентов местных сопротивлений.

Местное сопротивление		Местное сопротивление	
Задвижка нормальная		Отводы сварные двухшовные под углом 90°
Вентиль с косым шпинделем
Вентиль с вертикальным шпинделем
Обратный клапан нормальный		Отводы сварные трехшовные под углом 90°
Обратный клапан “захлопка”		Отводы гнутые под углом 90° гладкие при R/d:
Кран проходной
Компенсатор сальниковый
Компенсатор П-образный: с гладкими отводами с крутоизогнутыми отводами со сварными отводами
		Тройник при слиянии потоков: проход* ответвление
Отводы гнутые под углом 90° со складками при R/d:		Тройник при разделении потока: проход* ответвление
		Тройник при потоке: расходящемся встречном
Отводы сварные одношовные под углом, град:
		Грязевик

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов.

Условный проход труб, мм	Компенсаторы П-образные	Компенсаторы сальниковые	Самокомпенсация
	Расстояния между неподвижными опорами в м при параметрах теплоносителя: Рраб =8-16 кгс/см2, t=100-150 oC

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

Значения l эдля труб при= 1

Размеры труб, мм		l э, м, при k э, м			Размеры труб, мм		l э, м, при k э, м
, мм	, мм	0,0002	0,0005	0,001	, мм	, мм	0,0002	0,0005	0,001
	33,53,2	0,84	0,67	0,56		3779	21,2	16,9	14,2
	382,5	1,08	0,85	0,72		4269	24,9	19,8	16,7
	452,5	1,37	1,09	0,91		4266	25,4	20,2
	573	1,85	1,47	1,24		4807	29,4	23,4	19,7
	763	2,75	2,19	1,84		5308	33,3	26,5	22,2
	894	3,3	2,63	2,21		6309	41,4	32,9	27,7
	1084	4,3	3,42	2,87		72010	48,9	38,9	32,7
	1334	5,68	4,52	3,8		82010	57,8		38,7
	1594,5	7,1	5,7	4,8		92011	66,8	53,1	44,7
	1945	9,2	7,3	6,2		102012	76,1	60,5	50,9
	2196	10,7	8,5	7,1		112012	85,7	68,2	57,3
	2737	14,1	11,2	9,4		122014	95,2	95,2	63,7
	3258	17,6	14,0	11,8		142014	115,6	91,9	77,3

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Расчетные теплотехнические характеристики теплоизоляционных материалов и изделий

Материал, изделие	Средняя плотность в конструкции, кг/м3	Теплопроводность теплоизоляционного материала в конструкции λk, Вт/(м-°С) для поверхностей с температурой, °С		Температура применений, °С
		20 и выше	19 и ниже
Маты минераловатные прошивные	120 150	0,045 + 0,00021 tm 0,049 + 0,0002 tm	0,044-0,035 0,048-0,037	От минус 180 до 450 для матов
Маты теплоизоляционные из минеральной ваты на синтетическом связующем	65 95 120 180	0,04 + 0,00029 tm 0,043 + 0,00022 tm 0,044 + 0,00021 tm 0,052 + 0,0002 tm	0,039-0,03 0,042-0,031 0,043-0,032 0,051-0,038	От минус 60 до 400 От минус 180 до 400
Теплоизоляционные изделия из вспененного этиленполипропиленового каучука «Аэрофлекс»		0,034 + 0,0002 tm	0,033	От минус 57 до 125
Полуцилиндры и цилиндры минераловатные	50 80 100 150 200	0,04 + 0,00003 tm 0,044 + 0,00022 tm 0,049 + 0,00021 tm 0,05 + 0,0002 tm 0,053 + 0,00019 tm	0,039-0,029 0,043-0,032 0,048-0,036 0,049-0,035 0,052-0,038	От минус 180 до 400
Шнур теплоизоляционный из минеральной ваты		0,056 + 0,000 tm	0,055-0,04	От минус 180 до 600
Маты из стеклянного штапельного волокна на синтетическом связующем	50 70	0,04 + 0,0003 tm 0,042 + 0,00028 tm	0,039-0,029 0,041-0,03	От минус 60 до 180
Маты и вата из супертонкого стеклянного волокна без связующего		0,033 + 0,00014 tm	0,032-0,024	От минус 180 до 400
Маты и вата из супертонкого базальтового волокна без связующего		0,032 + 0,00019 tm	0,031-0,24	От минус 180 до 600
Песок перлитовый, вспученный, мелкий	110 150 225	0,052 + 0,00012 tm 0,055 + 0,00012 tm 0,058 + 0,00012 tm	0,051-0,038 0,054-0,04 0,057-0,042	От минус 180 до 875
Теплоизоляционные изделия из пенополистирола	30 50 100	0,033 + 0,00018 tm 0,036 + 0,00018 tm 0,041 + 0,00018 tm	0,032-0,024 0,035-0,026 0,04-0,03	От минус 180 до 70
Теплоизоляционные изделия из пенополиуретана	40 50 70	0,030 + 0,00015 tm 0,032 + 0,00015 tm 0,037 + 0,00015 tm	0,029-0,024 0,031-0,025 0,036-0,027	От минус 180 до 130
Теплоизоляционные изделия «Кайманфлекс (K-flex)» марок: ЕС ST ЕСО	60-80 60-95	0,036 0,036 0,040	0,034 0,034 0,036	От минус 40 до 105 От минус 70 до 130

Примечание. Средняя температура теплоизоляционного слоя; °С:

tm = (tW+40)/2 — на открытом воздухе в летнее время, в помещении, в каналах, тоннелях, технических подпольях, на чердаках и в подвалах зданий;

tm = tW/2 — на открытом воздухе, воздухе в зимнее время, где tW — температура среды внутри

изолируемого оборудования (трубопровода).

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Нормы плотности теплового потока qe, Вт/м, через изолированную поверхность трубопроводов двухтрубных водяных тепловых сетей при числе часов работы в год более 5000.

Условный проход труб	тип прокладки
	открытый воздух		тоннель, помещение		непроходной канал		бесканальная
	средняя температура теплоносителя, оС
d, мм

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

Значение коэффициента k1.

Район строительства	способ прокладки трубопровода
	открытый воздух	тоннель, помещение	непроходной канал	бесканаль-ная
Европейские районы
Урал	0,98	0,98	0,95	0,94
Западная Сибирь	0,98	0,98	0,95	0,94
Восточная Сибирь	0,98	0,98	0,95	0,94
Дальний Восток	0,96	0,96
Районы Крайнего Севера и приравненные к ним	0,96	0,96

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

Основные типы сборных железобетонных каналов КЛ(КЛп) и КЛс для тепловых сетей

Условный диаметр трубопровода		Обозначение (марка) канала	Размеры канала, мм
			Внутренние номинальные		Наружные
			Ширина А	Высота	Ширина А	Высота
	КЛ(КЛп)60-30 КЛ(КЛп)60-45
	КЛ(КЛп)90-45 КЛ(КЛп)60-60
	КЛ(КЛп)90-60 КЛ(КЛп)120-60
	КЛ(КЛп)150-60 КЛ(КЛп)210-60
	КЛс90-90 КЛс120-90 КЛс150-90
	КЛс120-120 КЛс150-120 КЛс210-120