Расчетное сопротивление грунтов

Опубликовано admin в

Расчетное сопротивление грунта (R) – это один из наиболее важных параметров при строительстве фундамента, так как позволяет определить предельно возможные значения массы вышележащей конструкции, которую способна выдержать подстилающая поверхность.

В случае превышения допустимых значений показателя несущей способности грунта, под подошвой фундамента формируются области предельного равновесия. Другими словами, грунт расположенный снизу не выдерживает нагрузки и стремится в сторону наименьшего сопротивления, то есть на поверхность. Последствия выражаются в виде бугров и валов, расположенных рядом с границами фундамента.

Самой главной опасностью в данном случае, является нарушение однородности подстилающего грунта. Нагрузка от конструкции начинается распределяться неравномерно, фундамент теряет свою устойчивость, активизируются процессы деформации и в скором времени начинают появляться трещины.

Расчет несущей способности грунта

Определение несущей способности грунта – это достаточно трудоемкий процесс, который можно выполнить подручными средствами (вручную/онлайн) или же воспользоваться услугами геолого-геодезических агенств. Если вы хотите сэкономить и выполнить расчет самостоятельно – KALK.PRO поможет вам в этом нелегком деле!

Мы предлагаем вам воспользоваться нашим удобным онлайн-калькулятором расчета сопротивления грунта на сжатие/сдвиг. По окончанию вычисления вы получите значение расчетного сопротивления в четырех разных единицах измерения (кПа, kH/m2, тс/м2, кгс/см2). Для того чтобы получить результат расчета, вам необходимо заполнить несколько полей:

  • Тип расчета. На основании лабораторных испытаний или при неизвестных характеристиках грунта.
  • Характеристики грунта. Тип, коэффициент пористости и показатель текучести, а также осредненное расчетное значение удельного веса грунтов.
  • Параметры фундамента. Ширина основания и глубина заложения.

Последние две характеристики грунта определяются только для глинистых грунтов.

Калькулятор расчетного сопротивления грунта основания

Для начала нам необходимо выбрать тип расчета. Первый вариант подразумевает, что вы получите отдадите образец грунта в специализированную лабораторию на исследование. Данный способ занимает большое количество времени и средств. Поэтому если у вас не сложный участок и вы уверены, что сможете сделать все своими силами, мы предлагаем воспользоваться вторым вариантом и выполнить расчет на основании табличных данных.

Классификация грунтов

Следующий этап работ связан с определением типа грунта. Согласно СНиП 11-15—74, все виды грунтов делятся на две основные группы:

  • скальные;
  • нескальные.

Первые, представлены горными породами, метаморфического или гранитного происхождения. Встречаются в горных областях и в местах выхода основания тектонической платформы на поверхность (щиты). В нашей стране это территория Карелии и Мурманской области. Горные системы Урала, Кавказа, Алтая, Камчатки, плоскогорья Сибири и Дальнего Востока.

Сопротивление скальных грунтов настолько высоко, что вы можете не производить никаких предварительных расчетов.

Нескальные грунты встречаются повсеместно на равнинах. Они подразделяются на несколько видов, а те в свою очередь на фракции:

  • Пески (мелкие, средние, крупные…);
  • Супеси (легкие, тяжелые);
  • Суглинки (легкие, средние, тяжелые);
  • Глины (легкие, тяжелые…).

Как определить тип грунта самостоятельно?

Существует простой дедовский способ определения типа грунта, которым пользовались ваши родители и родители ваших родителей – он заключается в выявлении физико-механических свойств породы.

Для этого необходимо провести отбор проб почвы в крайних точках и в середине участка. Выкопайте ямы на глубину, предполагаемого уровня заложения фундамента и возьмите образецы грунта с каждой контрольной точки.

Подготовьте рабочую поверхность, для того чтобы провести научный эксперимент.

  • Намочите почву до состояния, когда из нее можно будет сформировать шар.
  • Попробуйте раскатать шар в продолговатое тело (шнур).
    • Если у вас не получилось этого сделать, то перед вами песчаная почва.
    • Если немного схватывается, но все равно разрушается – это супесь.
    • Если шнур удается свернуть в кольцо, но наблюдаются разрывы/трещины – это суглинок.
    • Если кольцо замкнулось, а тело осталось невредимым – это глина.

Для наглядности можно посмотреть иллюстрацию ниже:

Если вам не удалось ничего сделать из образца грунта, то для вас расчет несущей способности песчаного грунта закончился. Выберите соответствующий пункт в калькуляторе и нажмите «Рассчитать».

Несущая способность грунта – Таблица СНиП

Для определения несущей способности глинистых грунтов, нам необходимо получить еще два коэффициента – показатель текучести грунта (IL) и коэффициент пористости (е). Первый показатель можно достаточно легко определить на глаз, если почва откровенно сырая и вязкая – выбирайте IL = 1, если сухая и грубая – IL = 0. Второй коэффициент можно получить только в таблицах из СНиП. Так как все данные находятся в открытом доступе, для вашего удобства мы скопировали таблицы расчетного сопротивления грунта из СП 22.13330.2011.

Несущая способность глинистых грунтов

Глинистые грунты

Коэффициент пористости е

Значения R0, кПа, при показателе текучести грунта

IL = 0

IL = 1

Супеси

легкие

0,5

тяжелые

0,7

Суглинки

легкие

0,5

средние

0,7

тяжелые

1,0

Глины

легкие

0,5

средние

0,6

тяжелые

0,8

1,1

Вставьте значение коэффициент пористости е в калькулятор, введите параметры фундамента и закончите определение расчетного сопротивления грунта.

Несущая способность песчаного грунта

Песчаные грунты

Значения R0, кПа, в зависимости от плотности сложения песков

плотные

средней плотности

Крупные

Крупные

Средние

Мелкие

Маловлажные

Влажные и насыщенные водой

Пылеватые

Маловлажные

Влажные

Насыщенные водой

Данные табличные значения R0 справедливы для фундаментов с шириной b = 1 м и глубиной заложения d = 2 м.

Для других значений b и d, необходимо использовать формулы. При d <= 2 м используется первое выражение, при d > 2 м – второе.

Расчетное сопротивление грунта (формула) #1: R = R0 × × (d + d0) / 2d0

Расчетное сопротивление грунта (формула) #2: R = R0 × + k2 × γ’II × (d — d0)

Для того чтобы избавить вас, от сложных громоздких вычислений, мы добавили в наш калькулятор расчетного сопротивления грунта четвертый пункт, в котором можно указать предполагаемые размеры фундамента. Используйте наш сервис и экономьте свое время!

Определение расчетного сопротивления грунта основания

5.5.8 При расчете деформаций основания с использованием расчетной схемы, указанной в 5.5.7, среднее давление под подошвой фундамента не должно превышать расчетное сопротивление грунта основания, определяемое по формуле

, (5.5)

ãäå è— коэффициенты условий работы, принимаемые по таблице 5.2;

— коэффициент, принимаемый равным единице, если прочностные характеристики грунта (è) определены непосредственными испытаниями, и=1,1, если они приняты по таблицам приложения Г;

, ,- коэффициенты, принимаемые по таблице 5.3;

— коэффициент, принимаемый равным единице при <10 ì;, ïðèм (здесь=8 ì);

— ширина подошвы фундамента, м (при бетонной или щебеночной подготовке толщиной допускается увеличиватьíà 2);

— осредненное (см. 5.5.11) расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м;

— то же, для грунтов, залегающих выше подошвы фундамента, кН/м;

— расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента (см. 5.5.11), кПа;

— глубина заложения фундаментов, м, бесподвальных сооружений от уровня планировки или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемая по формуле (5.6). При плитных фундаментах за принимают наименьшее расстояние от подошвы плиты до уровня планировки;

— глубина подвала, расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом глубиной свыше 2 м принимают равным 2 м);

, (5.6)

здесь — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м;

— толщина конструкции пола подвала, м;

— расчетное значение удельного веса конструкции пола подвала, кН/м.

При бетонной или щебеночной подготовке толщиной допускается увеличиватьíà.

Примечания

1 Формулу (5.5) допускается применять при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью , значениепринимают равным.

2 Расчетные значения удельного веса грунтов и материала пола подвала, входящие в формулу (5.5), допускается принимать равными их нормативным значениям.

3 Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием, например, фундаменты прерывистые, щелевые, с промежуточной подготовкой и др.

4 Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать, применяя коэффициент по таблице 5.4.

5 Åñëè (- глубина заложения фундамента от уровня планировки), в формуле (5.5) принимаютè=0.

Таблица 5.2

Грунты

Коэффициент

Коэффициент для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении

длины сооружения или его отсека к высоте , равном

4 и более

1,5 и менее

Крупнообломочные с песчаным заполнителем и пески, кроме мелких и

пылеватых

1,4

1,2

1,4

Пески мелкие

1,3

1,1

1,3

Пески пылеватые:

маловлажные и влажные

1,25

1,0

1,2

насыщенные водой

1,1

1,0

1,2

Глинистые, а также крупнообломочные с глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя 0,25

1,25

1,0

1,1

Òî æå, ïðè 0,25<0,5

1,2

1,0

1,1

Òî æå, ïðè >0,5

1,0

1,0

1,0

Примечания

1 К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относят сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформации оснований, в том числе за счет мероприятий, указанных в подразделе 5.8.

2 Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента принимают равным единице.

3 При промежуточных значениях коэффициентопределяют интерполяцией.

4 Для рыхлых песков èпринимают равными единице.

Таблица 5.3

Угол внутреннего трения , ãðàä.

Коэффициенты

1,00

3,14

0,01

1,06

3,23

0,03

1,12

3,32

0,04

1,18

3,41

0,06

1,25

3,51

0,08

1,32

3,61

0,10

1,39

3,71

0,12

1,47

3,82

0,14

1,55

3,93

0,16

1,64

4,05

0,18

1,73

4,17

0,21

1,83

4,29

0,23

1,94

4,42

0,26

2,05

4,55

0,29

2,17

4,69

0,32

2,30

4,84

0,36

2,43

4,99

0,39

2,57

5,15

0,43

2,73

5,31

0,47

2,89

5,48

0,51

3,06

5,66

0,56

3,24

5,84

0,61

3,44

6,04

0,69

3,65

6,24

0,72

3,87

6,45

0,78

4,11

6,67

0,84

4,37

6,90

0,91

4,64

7,14

0,98

4,93

7,40

1,06

5,25

7,67

1,15

5,59

7,95

1,24

5,95

8,24

1,34

6,34

8,55

1,44

6,76

8,88

1,55

7,22

9,22

1,68

7,71

9,58

1,81

8,24

9,97

1,95

8,81

10,37

2,11

9,44

10,80

2,28

10,11

11,25

2,46

10,85

11,73

2,66

11,64

12,24

2,88

12,51

12,79

3,12

13,46

13,37

3,38

14,50

13,98

3,66

15,64

14,64

5.5.9 Определение расчетного сопротивления оснований , сложенных рыхлыми песками, должно выполняться на основе специальных исследований. Значение, найденное для рыхлых песков по формуле (5.5) при=1 è=1 или по указаниям 5.5.13, должно уточняться по результатам испытаний штампа (не менее трех). Размеры и форма штампа должны быть близкими к форме и размерам проектируемого фундамента, но не менее 0,5 м.

5.5.10 Значение вычисляют на глубине заложения фундамента, определяемой от уровня планировки срезкой или подсыпкой; в последнем случае в проекте должно быть оговорено требование об устройстве насыпи до приложения полной нагрузки на фундаменты.

Допускается принимать глубину заложения фундамента от пола подвала менее 0,5 м, если удовлетворяется расчет по несущей способности.

5.5.11 Расчетные значения ,èопределяют при доверительной вероятности, принимаемой для расчетов по II предельному состоянию равной 0,85. Указанные характеристики находят для слоя грунта толщинойниже подошвы фундамента:ïðè<10 ì èïðè10 м (здесь=4 ì).

Если толща грунтов, расположенных ниже подошвы фундаментов или выше ее, неоднородна по глубине, то принимают средневзвешенные значения ее характеристик.

5.5.12 При назначении коэффициента условий работы в формуле (5.5) следует иметь в виду, что к числу зданий и сооружений с жесткой конструктивной схемой относятся:

— здания панельные, блочные и кирпичные, в которых междуэтажные перекрытия опираются по всему контуру на поперечные и продольные стены или только на поперечные несущие стены при малом их шаге;

— сооружения типа башен, силосных корпусов, дымовых труб, домен и др.

5.5.13 Предварительные размеры фундаментов назначают по конструктивным соображениям или исходя из табличных значений расчетного сопротивления грунтов основания в соответствии с приложением Д. Значениямидопускается также пользоваться для окончательного назначения размеров фундаментов сооружений III уровня ответственности, если основание сложено горизонтальными (уклон не более 0,1), выдержанными по толщине слоями грунта, сжимаемость которых не изменяется в пределах глубины, равной двойной ширине наибольшего фундамента, считая от его подошвы.

5.5.14 Расчетное сопротивление основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляют по формуле (5.5) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов.

Если содержание заполнителя превышает 40%, значение для крупнообломочных грунтов допускается определять по характеристикам заполнителя.

5.5.15 Расчетное сопротивление грунтов основания в случае их уплотнения или устройства грунтовых подушек должно определяться исходя из задаваемых проектом расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов.

5.5.16 Для ленточных фундаментов, когда ширина типовых сборных железобетонных плит совпадает с шириной, полученной по расчету, могут быть применены плиты с угловыми вырезами.

5.5.17 Ленточные фундаменты могут проектироваться с прерывистой укладкой плит (прерывистые фундаменты).

Расчетное сопротивление грунтов основания для прерывистых фундаментов определяют как для ленточных фундаментов по указаниям 5.5.8-5.5.11 с повышением значениякоэффициентом, принимаемым по таблице 5.4.

Таблица 5.4

Коэффициент для грунтов

пески (кроме рыхлых) при коэффициенте пористости

Вид фундаментных плит

0,5

=0,6

0,7

глинистые при показателе текучести

=0,25

0,5

Прямоугольные

1,3

1,15

1,0

С угловыми вырезами

1,3

1,15

1,15

Примечания

1 При промежуточных значениях èкоэффициентопределяют интерполяцией.

2 Для плит с угловыми вырезами коэффициент учитывает повышениев соответствии с примечанием 4 к 5.5.8.

5.5.18 Прерывистые фундаменты с повышением расчетного сопротивления основания не рекомендуются:

— в грунтовых условиях I типа по просадочности при отсутствии поверхностного уплотнения грунта в пределах деформируемой зоны;

— при сейсмичности 7 баллов и более.

5.5.19 При устройстве прерывистых фундаментов также могут применяться плиты с угловыми вырезами за исключением следующих случаев:

— при залегании под подошвой фундаментов рыхлых песков;

— при сейсмичности района 7 баллов и более (в этом случае можно применять плиты с угловыми вырезами, укладывая их в виде непрерывной ленты);

— при неравномерном напластовании грунтов в пределах сооружения;

— при залегании ниже подошвы фундаментов глинистых грунтов с показателем текучести >0,5.

5.5.20 При совпадении ширины типовой сборной железобетонной плиты с шириной фундамента, полученной по расчету, плиты прямоугольной формы и с угловыми вырезами укладывают в виде непрерывной ленты. В этом случае расчетное сопротивление грунта основания , вычисленное по формуле (5.5), может быть повышено в соответствии с рекомендациями 5.5.24.

При несовпадении ширины фундамента, полученной по расчету, с шириной типовой сборной плиты, проектируют прерывистые фундаменты. Для прерывистых фундаментов, проектируемых с повышением расчетного сопротивления основания, вычисленного по формуле (5.5), коэффициент повышения не должен быть больше значений, приведенных в таблице 5.4, а для плит прямоугольной формы, кроме того, не должен быть больше коэффициента , приведенного в таблице 5.5.

Таблица 5.5

Расчетная ширина ленточного фундамента , ì

Ширина прерывистого фундамента , ì

1,3

1,4

1,07

1,5

1,6

1,11

1,7

1,18

1,8

1,17

1,9

1,09

2,1

2,4

1,18

2,2

2,4

1,13

2,3

2,4

1,1

2,5

2,8

1,17

2,6

2,8

1,15

2,7

2,8

1,12

2,9

3,2

1,13

3,2

1,11

3,1

3,2

1,09

5.5.21 Для фундаментов с промежуточной подготовкой переменной жесткости расчетное сопротивление грунта основания под бетонной частью определяют по формуле (5.5). При этом расчетное сопротивление грунта основания под бетонной частью фундамента принимают не менее 2.

5.5.22 Расчет осадки ленточных с угловыми вырезами и прерывистых фундаментов производят как расчет сплошного ленточного фундамента на среднее давление, отнесенное к общей площади фундамента, включая промежутки между плитами и угловые вырезы.

5.5.23 При увеличении нагрузок на основание существующих сооружений (например, при реконструкции) расчетное сопротивление грунтов основания должно приниматься в соответствии с данными об их физико-механических свойствах с учетом типа и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительностью его эксплуатации, ожидаемых дополнительных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты и их влияния на примыкающие сооружения (см. подраздел 5.7).

5.5.24 Расчетное сопротивление грунта основания , вычисленное по формуле (5.5), может быть повышено в зависимости от соотношения расчетной осадки основания(при давлении, равном) и предельной осадки(5.5.46-5.5.50).

Рекомендуется принимать следующие значения повышенного расчетного сопротивления :

à) ïðè ;

á) ïðè ;

â) ïðè определяют интерполяцией.

При соответствующем обосновании допускается при принимать.

Указанное повышение давления не должно вызывать деформации основания свыше 80% предельных и превышать значение давления из условия расчета основания по несущей способности в соответствии с требованиями подраздела 5.6.

5.5.25 При наличии в пределах сжимаемой толщи основания на глубине от подошвы фундамента слоя грунта меньшей прочности, чем прочность грунта вышележащих слоев, размеры фундамента должны назначаться такими, чтобы для суммарного напряженияобеспечивалось условие

, (5.7)

ãäå ,è- вертикальные напряжения в грунте на глубинеот подошвы фундамента (см. 5.5.31), кПа;

— расчетное сопротивление грунта пониженной прочности, кПа, на глубине , вычисленное по формуле (5.5) для условного фундамента шириной, м, равной:

, (5.8)

ãäå ;,

здесь — вертикальная нагрузка на основание от фундамента;

è — соответственно длина и ширина фундамента.

5.5.26 Давление на грунт у края подошвы внецентренно нагруженного фундамента (вычисленное в предположении линейного распределения давления под подошвой фундамента при нагрузках, принимаемых для расчета оснований по деформациям), как правило, должно определяться с учетом заглубления фyндамента в грунт и жесткости надфундаментных конструкций. Краевое давление при действии изгибающего момента вдоль каждой оси фундамента не должно превышать 1,2и в угловой точке — 1,5(здесь- расчетное сопротивление грунта основания, определяемое в соответствии с требованиями 5.5.8-5.5.25).

5.5.27 При расчете внецентренно нагруженных фундаментов эпюры давлений могут бы трапециевидные и треугольные, в том числе укороченной длины, обозначающие краевой отрыв подошвы фундамента от грунта при относительном эксцентриситете равнодействующей более(рисунок 5.1).

-ã — при отсутствии нагрузок на полы; ä-ç — при сплошной равномерно распределенной нагрузке

интенсивностью ;èä — при центральной нагрузке; á è å — при эксцентриситете нагрузки ;

â è æ — ïðè ;ã è ç — ïðè (с частичным отрывом фундамента от грунта)

Рисунок 5.1 — Эпюры давлений по подошве фундаментов при центральной и внецентренной нагрузках

Для фундаментов колонн зданий, оборудованных мостовыми кранами грузоподьемностью 75 т и выше, а также для фундаментов колонн открытых крановых эстакад при кранах грузоподъемностью свыше 15т, для сооружений башенного типа (труб, домен и других), а также для всех видов сооружений при расчетном сопротивлении грунта основания <150 кПа размеры фундаментов рекомендуется назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной, с отношением краевых давлений.

В остальных случаях для фундаментов зданий с мостовыми кранами допускается треугольная эпюра с относительным эксцентриситетом равнодействующей , равным.

Для фундаментов бескрановых зданий с подвесным транспортным оборудованием допускается треугольная эпюра давлений с нулевой ординатой на расстоянии не более 1/4 длины подошвы фундамента, что соответствует относительному эксцентриситету равнодействующей не более.

Требования, ограничивающие допустимый эксцентриситет, относятся к любым основным сочетаниям нагрузок.

Примечание — При значительных моментных нагрузках с целью уменьшения краевых давлений рекомендуется применение фундаментов с анкерами.

5.5.28 Краевые давления , кПа, определяют по формулам:

при относительном эксцентриситете

; (5.9)

при относительном эксцентриситете

, (5.10)

ãäå — сумма вертикальных нагрузок, действующих на основание, кроме веса фундамента и грунта на его обрезах, и определяемых для случая расчета основания по деформациям, кН;

— площадь подошвы фундамента, м;

— средневзвешенное значение удельных весов тела фундамента, грунта и пола, расположенных над подошвой фундамента; принимают равным 20 кН/м;

— глубина заложения фундамента, м;

— момент от равнодействующей всех нагрузок, действующих по подошве фундамента, найденных с учетом заглубления фундамента в грунте и перераспределяющего влияния верхних конструкций или без этого учета, кН·м;

— момент сопротивления площади подошвы фундамента, м;

— расстояние от точки приложения равнодействующей до края фундамента по его оси, м, определяемое по формуле

; (5.11)

— эксцентриситет нагрузки по подошве фундамента, м, определяемый по формуле

. (5.12)

5.5.29 При наличии моментов è, действующих в двух направлениях, параллельных осям х и у прямоугольного фундамента, наибольшее давление в угловой точке, кПа, определяют по формуле

, (5.13)

ãäå ,,,- то же, что и в формуле (5.9).

5.5.30 При наличии на полах сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью краевые и средние эпюры давления по подошве следует увеличивать на нагрузку(см. рисунок 5.1).

Нагрузку на полы промышленных зданий допускается принимать равной 20 кПа, если в технологическом задании на проектирование не указывается большее значение этой нагрузки.

Категории Статей

  • ЛИРА-САПР112
    • АРМ17
      • Алгоритм просчета на продавливание
      • Варианты конструирования
      • Информация о сочетаниях при подборе арматуры
      • Конструктивный расчет ЖБ сечений
      • Коэффициент длительности действия нагрузки
      • Материалы для армирования колонны
      • Настройки шкалы армирования
      • Ограничения в привязке центра тяжести арматуры
      • Осреднение поперечной арматуры в пластинах
      • Проверка на поперечную силу по п. 8.1.32 СП 63
      • Произвольные классы бетона и арматуры
      • Просмотр ошибок при подборе арматуры
      • Расчет поперечного армирования по модели наклонного сечения
      • Результаты подбора арматуры для пластин
      • Создание контуров продавливание в Визор и корректировка в САПФИР
      • Числовые мозаики армирования
      • Чтение результатов при расчете на продавливание
    • ВИЗОР23
      • Варианты конструирования
      • Документация — примеры расчетов
      • Жесткости из МКЭ-расчета и текущие жесткости
      • Жесткость КЭ грунта
      • Контекстные вкладки
      • Контроль приложенных нагрузок
      • Копирование свойств узлов и элементов
      • Локальные оси узлов
      • Нагрузка на ребро пластины
      • Рампа — вращение образующей
      • Расчетные сечения стержней
      • Смена типа конечного элемента (КЭ)
      • Согласование осей объемных КЭ
      • Согласование осей пластин
      • Согласование осей стержней
      • Создание объемных КЭ
      • Создание одноузловых КЭ
      • Сохранение задачи и результатов в ZIP-архив
      • Строка состояния
      • Суммирование нагрузок и центр сил (масс)
      • Триангуляция контуров (в САПФИРе)
      • Триангуляция контуров с отверстием и простого (в Визоре)
      • Удаление нагрузки штамп
    • ГРУНТ12
      • Взвешивающее действие воды
      • Восстановление исходных нагрузок
      • Высотная привязка импортированной нагрузки
      • Грунтовая подушка
      • Импорт данных по скважинам и характеристик грунта
      • Импорт нагрузок из DXF
      • Итерации для уточнения С1 и жесткостей свай
      • Объединение нагрузок
      • Определение расчетного сопротивления грунта основания
      • Отпор грунта pz при отрыве фундамента
      • Учет грунта выше подошвы фундамента
      • Характеристики грунтов
    • Книга отчетов (документатор)1
      • Видеоурок по работе с системой «Книга отчетов»
    • КС2
      • Расчет нормального сечения в КС
      • Расчет сечения сталежелезобетонного перекрытия. Пример
    • Настройки7
      • ЛИРА-САПР и масштабирование Windows
      • Настройка единиц измерения
      • Настройка контекстных вкладок
      • Настройка языка интерфейса и документирования
      • Настройки интерфейса ЛИРА-САПР
      • Рабочие каталоги
      • Сохранение, восстановление, перенос и сброс настроек интерфейса
    • Панельные здания9
      • Работа с инструментом стык
      • Вертикальный стык стен
      • Контактные стыки сборных стен
      • Платформенный двухсторонний стык
      • Платформенный односторонний стык
      • Пример расчета жесткости КЭ стыка (платформенный стык при двустороннем опирании плит перекрытия)
      • Пример расчета жесткости соединительных элементов в вертикальном стыке стеновых панелей
      • Создание КЭ Стыка в ЛИРА-САПР (ВИЗОР) и согласование его осей
      • Чтение результатов расчета для КЭ платформенного стыка и соединительных элементов
    • ПРОЦЕССОР2
      • Завершение и прерывание расчета с сохранением результатов
      • Процесс монтажа – как это работает?
    • Результаты расчетов8
      • Анимация колебаний
      • Мозаики или изополя
      • Нагрузки на фрагмент
      • Преобразование инерционных сил в нагрузки
      • Просмотр форм колебаний
      • Расчет на опрокидывание
      • Связаться с результатами расчета
      • Таблицы результатов
    • РС4
      • Пробелы и спецсимволы в именах сортаментов
      • Редактирование сортамента
      • Редактирование стали
      • Сортировка сортамента по параметру
    • РСУ, РСН, Метеор11
      • Доля длительности в РСУ
      • Комбинации РСУ
      • Критерии РСУ
      • Несколько таблиц РСУ и РСН в одной задаче
      • Объединение временных нагрузок в РСУ
      • РСУ для системы МОНТАЖ плюс
      • РСУ и РСН при гармоническом воздействии
      • РСУ при учете пульсации ветра
      • РСУ с дополнительными столбцами
      • Сдвиг перемещений и скачки усилий в РСН при динамике
      • Учёт комбинаций гололёд и ветровая пульсация
    • СТК10
      • Конструктивный расчет стальных сечений
      • Конструктивный элемент
      • Коэффициенты к временным нагрузкам при проверке прогиба
      • Локальный расчет элемента схемы
      • Невыгодные комбинации по результатам расчёта стальной конструкции
      • Проверка местной устойчивости стальных конструкций
      • Проверка прогибов стальной балки
      • Проверка прогибов стальной балки при косом изгибе
      • Расчетные длины стержней
      • Сечение одиночный уголок
    • Экспорт-импорт данных6
      • Импорт данных из CS ModelStudio
      • Импорт задач из Лира 9.6 и младше
      • Конвертер MIDAS GTS NX — ЛИРА-САПР
      • Конвертер SCAD <—> ЛИРА-САПР
      • Связка PLAXIS 3D — ЛИРА-САПР
      • Экспорт результатов в dxf
  • САПФИР27
    • САПФИР 3D (архитектура, конструкции)21
      • API САПФИР
      • Аналитический уровень плиты
      • Аппроксимация кривых
      • Библиотека объектов
      • Боковая нагрузка на стены
      • Выбор объектов
      • Выравнивание аналитической модели плиты по стенам
      • Дотягивание
      • Комбинации клавиш (Keyboard shortcuts)
      • Нагрузка на наклонные элементы
      • Нанесение текстур
      • Пересечение и АЖТ
      • Подготовка подложек DXF для построения в САПФИР вручную
      • Подготовка подложки DXF для Генератора
      • Пользовательская библиотека нодов
      • Сброс иконок на инструментальных панелях
      • Свойства проемов
      • Создание наклонных плит и криволинейных поверхностей
      • Создание областей различных толщин
      • Термовкладыши
      • Триангуляция с учетом дополнительных линий
    • САПФИР-ЖБК6
      • Наслаивание арматурных слоев
      • Нюансы армирования диафрагм
      • Нюансы армирования колонн
      • Оценка недоармирования
      • Поперечная арматура балки
      • Стержни особой формы в ригелях
  • МОДЕЛИРОВАНИЕ39
    • Каркас3
      • Односторонние связи
      • Рамно-связевой каркас
      • Учет податливости узлов и соединений элементов
    • Нагрузки18
      • Cбор масс для динамики
      • Ветровая средняя (статическая) нагрузка
      • Вклад диафрагм в работу на горизонтальную нагрузку
      • Гармоническая нагрузка в вопросах и ответах
      • Дробная (промежуточная) бальность при сейсмическом воздействии
      • Задание крановых нагрузок в ЛИРА-САПР
      • Задание параметров ветровой пульсации при расчете многосекционных зданий
      • Конденсация масс в ЛИРА-САПР
      • Модальные массы
      • Модуль 41 — ответ-спектр
      • Нагрузка кручение ригеля
      • Нагрузка-штамп
      • Направление сейсмического воздействия
      • Основы расчета на гармоническое воздействие в ЛИРА-САПР
      • Особенности расчета металлических решетчатых башен на ветровую нагрузку
      • Расчет по СП РК 2.03-30-2017 в ПК ЛИРА-САПР 2017 и младше
      • Суммирование форм CQC по формуле 7.18 СП РК 2.03-30-2017
      • Учет эффектов случайного кручения при сейсмике
    • Нелинейность4
      • Диаграммы для физической нелинейности
      • Импорт нелинейных жесткостей по результатам подбора армирования
      • Инженерная и физическая нелинейность
      • Работа специальных КЭ в ПК ЛИРА-САПР
    • Основания и фундаменты5
      • C1 без модуля грунт
      • Моделирование работы свай-стоек
      • Подпорная стена
      • Положительные напряжения Rz
      • Увеличение коэффициентов постели в n раз
    • Триангуляция2
      • Корректировка сети КЭ
      • Несогласованная сеть КЭ
    • Узлы сопряжения7
      • Монолитное ребро плиты – вариант моделирования стержнем таврового сечения
      • Монолитное сопряжение стена-колонна
      • Сопряжение оболочка-объемник
      • Сопряжение плита-колонна
      • Сопряжение стержень-объемник
      • Цилиндрический шарнир
      • Шарнир в стержнях
  • Админское11
    • KeyUserInfo и прошивка ключа защиты
    • Автоматизированная установка ПК ЛИРА-САПР
    • Альтернативная установка ПК ЛИРА-САПР в случае проблем с правами
    • Где найти номер ключа
    • Дистрибутивы с системными компонентами и без
    • Локальные и сетевые ключи Guardant
    • Настройка сетевой защиты на ключах Guardant (ЛИРА-САПР)
    • Настройка сетевой защиты на ключах HASP (ФОК-Комплекс)
    • Оптимальная конфигурация компьютера для ПК ЛИРА-САПР
    • Перенос настроек интерфейса ЛИРА-САПР между версиями
    • Установка сервера Guardant 7.0.971 под Linux (2017)
  • Альтернативные расчеты1
    • Фарро (расчет огнестойкости)
  • Для обучения4
    • Бесплатные версии программ для изучения
    • Методичка ЖБ каркас (РГР-1, МАРХИ)
    • Методичка ЖБ оболочки (РГР-2, МАРХИ)
    • ПК ЛИРА-САПР для студентов и самостоятельного изучения

Определение расчётного сопротивления грунта основания

Таблица 2

Расчётное сопротивление грунта — это допускаемое давление на несущий слой основания. Оно необходимо для определения размера подошвы фундаментов. При этом должно выполнятся условие: P ? R; т.е. среднее давление под подошвой фундамента Р не должно превышать расчётного сопротивления грунта основания R, кПа (тс/м2), определяемого по формуле:

где и — коэффициенты условий работы, принимаемые по Таблице . k — коэффициент принимаемый равным: k=1, если прочностные характеристики грунта (C и ц) определялись непосредственными испытаниями; k=1.1, если они приняты по Таблицам (см. Приложение 5).

К сооружениям с жёсткой конструктивной схемой относятся сооружения, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформации оснований.

Для зданий с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента =1. При промежуточных значениях L/H = 3.2, значит =1.1 (см. Таблицу 2).

Значения Mг, Mg и Mc определяем по Таблице 3. В данном случае они равны: Mг = 1.15; Mg = 5.59; Mc = 7.95;

Таблица 3

Kz — коэффициент, принимаемый при b<10м, Kz = 1.

b — ширина подошвы фундамента, b=2.5м.

— осреднённое расчётное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод учитывается взвешивающее воздействие воды:

— то же самое, но залегающих выше подошвы фундамента:

СII — расчётное значение удельного сцепления, залегающего непосредственно под подошвой фундамента. СII = 4кПа;

d1 — приведённая глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала, определяемых по формуле:

Где hS=0.4м — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала;

hCf =0.1м — толщина конструкции пола подвала;

=25 кН/м3 — удельный вес конструкции подвала;

dB = 2.0м — глубина подвала;

На основании полученных данных производим расчёт условного расчётного сопротивления грунта R:

Расчёт оснований по деформациям

Расчёт оснований по деформациям выполняется, исходя из условия: расчётная осадка меньше допускаемой:

Где S — суммарные вертикальные деформации (осадка + просадка).

Существует два основных метода расчёта осадок:

1. Метод послойного суммирования.

2. Метод линейно-деформируемого слоя конечной толщины.

Так как в нашем случае модуль деформации просадочного грунта Е0 = 100 кПа < 100000 кПа, то для расчёта осадок применяем метод послойного суммирования.

Расчёт осадок методом послойного суммирования.

1. Для расчёта осадок по данному методу требуются следующие исходные данные:

а). Таблица физико-механических свойств грунтов (см. Таблица 1).

б). Инженерно-геологический разрез (см. Рис. 2)

в). Нагрузка на верхний обвес фундамента (см. Приложение 1).

2. Определить осадку фундамента в данном случае можно, построив эпюры — вертикальных нормальных напряжений, 0.2 и — эпюра вертикального напряжения от собственного веса грунта (природное). Для этих построений вычерчивается специальная расчётная схема (см. Рис. 3), на которой слева располагают эпюру, а справа эпюры 0.2 и . Масштаб построения — в 1см 25 кПа.

Для эпюры вертикального нормального напряжения необходимо вычислить напряжения от собственного веса грунта на границе каждого инженерно-геологического элемента (ИГЭ), по формуле:

Где — удельный вес грунта в данном слое, кН;

hi — глубина залегания подошвы слоя, м.

d — расстояние от уровня планировки до подошвы фундамента, м.

1. Для суммарной мощности ИГЭ(1+2) определяем вертикальное нормальное напряжение :

2. На уровне подошвы фундамента:

3. Для ИГЭ-3:

4. Для ИГЭ-4:

5. Для ИГЭ-5-сухой части:

6. Для ИГЭ-5-обводнённой, учитывая взвешивающее воздействие воды:

7. Для ИГЭ-5- общей толщи:

8. Для ИГЭ-6.

После построения эпюры , справа строим эпюру 0.2 в том масштабе, в котором строили эпюру (в 1см 25 кПа).

3. Далее определяем величину дополнительного (осадочного) давления на грунт под подошвой фундамента:

Где P = (FV,II + Gm,II + Guh,II)/А — среднее давление под подошвой фундамента;

— вертикальное нормальное напряжение на подошве фундамента, =43кПа;

FV,II — вертикальная нагрузка на фундамент = 1270 кН;

Gm,II — вес фундамента, кН;

А — b·l -площадь подошвы фундамента, м2;

Guh,II — вес грунта на обрезах фундамента, кН;

Отсюда

Следовательно осадочное давление

4. Разбиваем грунты основания на элементарные слои толщиной hi, исходя из условия . В данном случае hi = 0,2 · 2.5 = 0.5м; Граница элементарных слоёв совпадает с границей естественного напластования. Расчёт ведем от вертикальной координаты (z=0) которая находится на подошве фундамента. Все расчёты сводятся в Таблицу 4.

Таблица 4

Таблица расчета осадки фундамента Ф3 методом послойного суммирования.

Номер

точек

z ,

м

2 z/b

кПа

Номер слоя

кПа

hi,

м

Ei ,

кПа

м

0,30

0,50

0,50

0,50

0,50

0,50

0,50

0,50

0,74

0,74

0,74

0,62

0,62

0,62

0,62

0,62

0,0020

0,0031

0,0027

0,0030

0,0024

0,0074

0,0015

0,0012

0,0008

0,0002

0,00007

0,00009

5. Производим расчёт вертикальных напряжений от осадочного давления на границах элементарных слоёв грунта по формуле:

где — коэффициент рассеивания напряжений, принимаемый по Таблице (см. Приложение 3).

По результатам расчёта с правой стороны оси строится эпюра . Точка пересечения эпюр и 0.2 — соответствует нижней границе сжимаемой толщи. Эта точка находится на глубине 5.05м от подошвы фундамента. Расчёт осадок ведем в пределах этой границы, считая, что ниже осадки незначительны (в пределах точности чертежа).

6. Определяем величину средних напряжений в каждом из элементарных слоёв по формуле:

Все полученные значения среднего напряжения заносим в Таблицу 4.

7. В итоге находим величины осадок каждого элементарного слоя по формуле:

где — коэффициент, учитывающий отсутствие поперечного расширения при деформировании грунтов в условиях компрессии (Табл. 5).

Таблица 5

Грунт

Песок и супесь

Суглинок

Глина

— среднее вертикальное напряжение в элементарном слое, кПа;

hi — глубина подошвы элементарного слоя, м;

Е — модуль деформации грунтов, кПа;

8. Суммарная осадка всех элементарных слоёв составляет расчётную величину осадки основания:

Таблица 8.5. Условные расчетные сопротивления крупнообломочных грунтов

Грунты Условное расчетное сопротивление R0, кПа
Галечниковый (щебенистый): с песчаным заполнителем 600
С глинистым заполнителем при показателе текучести:
JL ≤ 0,5
0,5 <J L ≤ 0,15		 450
400
Гравийный (дресвяный): с песчаным заполнителем 500
С глинистым заполнителем при показателе текучести:
JL ≤ 0,5
0,5 < JL ≤ 0,75		 400
350

Таблица 8.6. Условное расчетное сопротивление песчаных грунтов

Пески Rо, для песков
плотных средней плотности
Крупные
Средней крупности		 600
500		 500
400
Мелкие:
маловлажные
влажные и насыщенные водой		 400
300		 300
200
Пылеватые:
маловлажные
влажные
насыщенные водой		 300
200
150		 250
150
100

Таблица 8.7. Условные расчетные сопротивления глинистых (непросадочных) грунтов

Глинистые грунты Коэффициент пористости е Rо, кПа, при показателе текучести грунта
JL = 0 JL = 1
Супеси 0,5
0,7		 300
250		 300
200
Суглинки 0,5
0,7
1,0		 300
250
200		 250
180
100
Глины 0,5
0,6
0,8
1,0		 600
500
300
250		 400
300
200
100

Таблица 8.8. Условные расчетные сопротивления просадочных грунтов

Грунты R0, кПа для грунтов
природного сложения с плоскостью в сухом состоянии ρd, т/м3 уплотненных с плотностью в сухом состоянии ρd, т/м3
1,35 1,55 1,60 1,70
Супеси 300 / 150 350 / 180 200 250
Суглинки 350 / 180 400 / 200 250 300
Примечание.
Значения Rо в числителе относятся к незамеченным просадочным грунтам со степенью влажности Sr ≤ 0,5, а в знаменателе — к просадочным грунтам Sr ≥ 0,8.

Для глинистых грунтов с промежуточными значениями e и JL значение R0 определяется двойной интерполяцией, поэтому можно воспользоваться формулой

(8.42)

где e — вычисленный для данного грунта коэффициент пористости; e1, е2 — соответственно большее и меньшее значение к вычисленному е, табличные значения (см. табл. 8.7);
JL — вычисленное для данного глинистого грунта значение показателя текучести; R0(1;0); R0(1;1) — табличные значения условного расчетного сопротивления (см. табл. 8.7), соответствующие коэффициенту пористости е1, а также табличным значениям JL= 0 и JL = 1,0; R0(2;0); R0(2;1) — то же, соответствующие коэффициенту пористости е2.

Согласно СНиП 2.02.01—83* эти значения R0 (см. табл. 8.5—8.8) относятся к фундаментам шириной b0 = 1 м и глубиной заложения d0 = 2 м. В случае использования этих табличных значений R0 для определения окончательных размеров фундаментов расчетное сопротивление фунта основания R0 определяется по формулам:

при d ≥ 2 м

(8.43)

при d < 2 м

(8.44)

где k1 — коэффициент, учитывающий влияние ширины фундамента и принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов, кроме пылеватых песков, равным 0,125, для остальных грунтов — 0,05; b и d— соответственно ширина и глубина заложения фундамента; γ’II — осредненный расчетный удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента; k2 — коэффициент, учитывающий влияние глубины заложения фундамента и принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов равным 0,25, супесей и суглинков — 0,2 и глин — 0,15.

5.5.2. Расчетное сопротивление грунтов основания

Зависимость «нагрузка-осадка» для фундаментов мелкого заложения можно считать линейной только до определенного предела давления на основание (рис. 5.22). В качестве такого предела принимается расчетное сопротивление грунтов основания R . При расчете деформаций основания с использованием указанных в п. 5.5.1 расчетных схем среднее давление под подошвой фундамента (от нагрузок для расчета оснований по деформациям) не должно превышать расчетного сопротивления грунта основания R, кПа, определяемого по формуле

(5.29)

где γc1 и γc2 — коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 5.11; k — коэффициент, принимаемый: k = 1, если прочностные характеристики грунта (с и φ) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если указанные характеристики приняты по таблицам, приведенным в гл. 1; Мγ, Мq и Мc — коэффициенты, принимаемые по табл. 5.12; kz — коэффициент, принимаемый: kz = 1 при b < 10 м, kz = z0/b + 0,2 при b ≥ 10 м (здесь b — ширина подошвы фундамента, м; z0 = 8 м); γII — расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента (при наличии подземных вод определяется с учетом взвешивающего действия воды), кН/м3; γ´II — то же, залегающих выше подошвы; сII — расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа; d1 — глубина заложения фундаментов бесподвальных сооружений или приведенная глубина заложения наружных и внутренних фундаментов от пола подвала,’определяемая но формуле

d1 = hs + hcfγcf/γ´II(5.30)

(здесь hs — толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны подвала, м; hcf — толщина конструкции пола подвала, м; γcf — расчетное значение удельного веса материала пола подвала, кН/м3); db — глубина подвала — расстояние от уровня планировки до пола подвала, м (для сооружений с подвалом шириной В ≤ 20 м и глубиной более 2 м принимается db = 2 м, при ширине подпали В > 20 и принимается d > 0).

Рис. 5.22. Характерная зависимость «нагрузка — осадка» для фундаментов мелкого заложения

Если d1 > d (где d — глубина заложения фундамента), то d1 принимается равным d, a db = 0.

Формула (5.29) применяется при любой форме фундаментов в плане. Если подошва фундамента имеет форму круга или правильного многоугольника площадью А, то принимается b = . Расчетные значения удельных весов грунта и материала пола подвала, входящие в формулу (5.29), допускается принимать равными их нормативным значениям (полагая коэффициенты надежности по грунту и материалу равными единице). Расчетное сопротивление грунта при соответствующем обосновании может быть увеличено, если конструкция фундамента улучшает условия его совместной работы с основанием. Для фундаментных плит с угловыми вырезами расчетное сопротивление грунта основания допускается увеличивать на 15%.

ТАБЛИЦА 5.11. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ γс1 и γс2

Грунты γс1 γс2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к его высоте L/H
≥ 4 < 1,5
Крупнообломочные с песчаным заполнителем
и песчаные, кроме мелких и пылеватых
Пески мелкие
Пески пылеватые:
маловлажные и влажные
насыщенные водой
Крупнообломочные с пылевато-глинистым
заполнителем и пылевато-глинистые
с показателем текучести грунта или заполнителя:
IL ≤ 0,25
0,25 < IL ≤ 0,5
IL > 0,5		 1,4
1,3
1,25
1,1
1,25
1,2
1,1		 1,2
1,1
1,0
1,0
1,0
1,0
1,0		 1,4
1,3
1,2
1,2
1,1
1,1
1,0

Примечания: 1. Жесткую конструктивную схему имеют сооружения, конструкции которых приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований путем применения специальных мероприятий.

2. Для сооружений с гибкой конструктивной схемой значение коэффициента γc2 принимается равным единице.

3. При промежуточных значениях L/H коэффициент γc2 определяется интерполяцией.

ТАБЛИЦА 5.12. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ Mγ, Mq, Mc

Когда расчетная глубина заложения фундаментов принимается от уровня планировки подсыпкой, в проекте оснований и фундаментов должно приводиться требование о необходимости выполнения планировочной насыпи до приложения полной нагрузки на основание. Аналогичное требование должно содержаться и в отношении устройства подсыпок под полы в подвале.

Коэффициенты Mγ, Mq и Mc, входящие в формулу (5.29), получены исходя из условия, что зоны пластических деформаций под краями равномерно загруженной полосы (рис. 5.23) равны четверти ее ширины и вычисляются по следующим соотношениям:

Mγ = ψ/4; Mq = 1 + ψ; Mc = ψctgφII,(5.31)

где ψ = π/(ctgφII + φII – π/2); φII — расчетное значение угла внутреннего трения, рад.

Рис. 5.23. Зоны пластических деформаций в основании под краями равномерно загруженной полосы

При вычислении R значения характеристик φII, сII и γII принимаются для слоя грунта, находящегося под подошвой фундамента до глубины zR = 0,5b при b < 10 м и zR = t + 0,1b при b ≥ 10 м (здесь t = 4 м). При наличии нескольких слоев грунта от подошвы фундамента до глубины zR принимаются средневзвешенные значения указанных характеристик. Аналогичным образом поступают и с коэффициентами γcl и γc2.

Как видно из формулы (5.29), значение R зависит не только от физико-механических характеристик грунтов основания, но и от искомых геометрических размеров фундамента — ширины и глубины его заложения. Поэтому определение размеров фундаментов приходится вести итерационным способом, задавшись предварительно какими-то начальными размерами.

Пример 5.5. Определить расчетное сопротивление грунта основания для ленточного фундамента шириной b = 1,4 м при следующих исходных данных. Проектируемое здание — 9-этажное крупнопанельное с жесткой конструктивной схемой. Отношение длины его к высоте L/H = 1,5. Глубина заложения фундаментов от уровня планировки по конструктивным соображениям принята d = 1,7 м. Здание имеет подвал шириной В = 12 м и глубиной db = 1,2 м. Толщина слоя грунта от подошвы фундамента до пола подвала hs = 0,3 м, толщина бетонного пола подвала hсf = 0,2 м, удельный вес бетона γII = 23 кН/м3. Площадка сложена песками мелкими средней плотности маловлажными. Коэффициент пористости е = 0,74, удельный вес грунта ниже подошвы γII = 18 кН/м3, выше подошвы γ´II = 17 кН/м3. Нормативные значения прочностных и деформационных характеристик приняты по справочным таблицам, приведенным в гл. 1: φn = φII = 32º, сn = cII = 2 кПа, E = 28 МПа.

Решение. Для вычисления расчетного сопротивления грунта основания по формуле (5.29) принимаем: по табл. 5.11 для песка мелкого маловлажного и здания жесткой конструктивной схемы при L/H = 1,5, γс1 = 1,3 и γс2 = 1,3; по табл. 5.12 при φII = 32º Mγ = 1,34; Mq = 6,34 и Мc = 8,55. Поскольку значения прочностных характеристик грунта приняты по справочным таблицам, k = 1,1. При b = 1,4 м < 10 м kz = 1.

Приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала по формуле (5.30)

d1 = 0,3 + 0,2 · 23/17 = 0,57 м.

По формуле (5.29) определяем:

R = = 1,54 · 221 = 340 кПа.

Предварительные размеры фундаментов назначаются по конструктивным соображениям или исходя из значений расчетного сопротивления грунтов основания R0, приведенных в табл. 5.13. Значениями R0 допускается также пользоваться для окончательного назначения размеров фундаментов сооружений III класса, если основание сложено горизонтальными (уклон не более 0,1) выдержанными по толщине слоями грунта, сжимаемость которых не увеличивается с глубиной в пределах двойной ширины наибольшего фундамента ниже глубины его заложения.

Двойную интерполяцию при определении R0 по табл. 5.13 для пылевато-глинистых грунтов с промежуточными значениями IL и е рекомендуется выполнять по формуле

(5.32)

где e1 и e2 — соседние значения коэффициента пористости в табл. 5.13, между которыми находится значение е для рассматриваемого грунта; R0 (1, 0) и R0 (1, 1) — значения R0 в табл. 5.13 при коэффициенте, пористости e1, соответствующие значениям IL = 0 и IL = 1; R0 (2, 0) и R0(2, 1) — то же, при е2.

ТАБЛИЦА 5.13. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ R0 КРУПНООБЛОМОЧНЫХ, ПЕСЧАНЫХ И ПЫЛЕВАТО-ГЛИНИСТЫХ (НЕПРОСАДОЧНЫХ) ГРУНТОВ

Грунты R0, кПа
Крупнообломочные
Галечниковый (щебенистый) с заполнителем:
песчаным
пылевато-глинистым
Гравийный (дресвяный) с заполнителем:
песчаным
пылевато-глинистым		 600
450/400
500
400/350
Значения R0 при показателе текучести IL ≤ 0,5 даны перед чертой, при 0,5 < IL ≤ 0,75 — за чертой.
Пески
Крупные
Средней крупности
Мелкие:
маловлажные
влажные и насыщенные водой
Пылеватые:
маловлажные
влажные
насыщенные водой		 600/600
500/400
400/300
300/200
300/250
200/150
160/100
Значения R0 для плотных песков даны перед чертой, для песков средней плотности — за чертой.
Пылевато-глинистые
Супеси с коэффициентом пористости е:
0,5
0,7
Суглинки с коэффициентом пористости е:
0,5
0,7
1,0
Глины с коэффициентом пористости e:
0,5
0,6
0,8
1,0		 300/300
250/200
300/250
250/180
200/100
600/400
500/300
300/200
250/100
Значения R0 при IL = 0 даны перед чертой, при IL = 1 — за чертой. При промежуточных значениях е и IL значения R0 определяются интерполяцией.

Значения R0 в табл. 5.13 относятся к фундаментам, имеющим ширину b1 = 1 м и глубину заложения d1 = 2 м. При использовании значений R0 по табл. 5.13 для окончательного назначения размеров фундаментов расчетное сопротивление грунта основания R определяется по формулам:

при d ≤ 2 м

;(5.33)

при d > 2 м

,(5.34)

где b и d — соответственно ширина и глубина заложения проектируемого фундамента, м; γ´ — удельный вес грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м3; k1 — коэффициент принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов (кроме пылеватых песков) k1 = 0,125, а для пылеватых песков, супесей, суглинков и глин k1 = 0,05; k2 — коэффициент, принимаемый для крупнообломочных и песчаных грунтов k2 = 2,5, для супесей и суглинков k2 = 2, а для глин k2 = l,5.

Пример 5.6. Определить расчетное сопротивление глины с коэффициентом пористости е = 0,85 и показателем текучести IL = 0,45 применительно к фундаменту шириной b = 2 м, имеющему глубину заложения d = 2,5 м. Удельный вес грунта, расположенного выше подошвы, γ´ = 17 кН/м3.

Решение. Пользуясь значениями R0 (см. табл. 5.13), по формуле (5.32) вычисляем:

кПа.

Далее по формуле (5.34) получаем:

кПа.

Расчетное сопротивление R основания, сложенного крупнообломочными грунтами, вычисляется по формуле (5.29) на основе результатов непосредственных определений прочностных характеристик грунтов. При отсутствии таких испытаний расчетное сопротивление определяется по характеристикам заполнителя, если его содержание превышает 40%. При меньшем содержании заполнителя значение R для крупнообломочных грунтов допускается принимать по табл. 5.13.

При искусственном уплотнении грунтов основания или устройстве грунтовых подушек расчетное сопротивление определяется исходя из задаваемых в проекте расчетных значений физико-механических характеристик уплотненных грунтов. Последние устанавливаются либо на основе исследований, либо с помощью справочных таблиц (см. гл. 1) исходя из необходимой плотности грунтов. При вычислении R влажность пылевато-глинистых грунтов рекомендуется принимать равной 1,2 ωp.

Расчетное сопротивление рыхлых песков определяется по формуле (5.29) при γc1 = γс2 = 1. Значение R следует уточнять по результатам не менее трех испытаний штампа с размерами и формой, возможно более близкими к проектируемому фундаменту, но площадью не менее 0,5 м2. При этом значение R принимается не более давления, при котором ожидаемая осадка фундамента равна предельной (см. далее п. 5.5.5).

При устройстве прерывистых фундаментов расчетное сопротивление основания R определяется как для исходного ленточного фундамента по формуле (5.29) с повышением значения R коэффициентом kd, принимаемым по табл. 5.14.

При необходимости увеличения нагрузок на основание существующих сооружений при их реконструкции (замене оборудования, надстройке и т.п.) расчетное сопротивление основания должно приниматься в соответствии с данными о состоянии и физико-механических свойствах грунтов основания с учетом типа и состояния фундаментов и надфундаментных конструкций сооружения, продолжительности его эксплуатации и ожидаемых дополнительных осадок при увеличении нагрузок на фундаменты. Следует также учитывать состояние и конструктивные особенности примыкающих сооружений, которые, оказавшись в пределах «осадочной воронки», могут получить повреждения.

ТАБЛИЦА 5.14. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА kd ДЛЯ ПЕСКОВ (КРОМЕ РЫХЛЫХ) И ПЫЛЕВАТО-ГЛИНИСТЫХ ГРУНТОВ

Коэффициент пористости е и показатель текучести IL Значения kd при фундаментных плитах
прямоугольных с угловыми вырезами
е ≤ 0,5 и IL ≤ 0 1,3 1,3
е = 0,6 и IL = 0,25 1,15 1,15
e ≥ 0,7 и IL ≥ 0,5 1,0 1,15

Примечания: 1. При промежуточных значениях е и IL коэффициент kd принимается по интерполяции.

2. Для плит с угловыми вырезами коэффициент kd учитывает повышение R на 15%.

Если в пределах сжимаемой толщи основания на глубине z от подошвы фундамента расположен слой грунта меньшей прочности, чем прочность лежащих выше слоев (рис. 5.24), необходима проверка соблюдения условия

σzp + σzg ≤ Rz,(5.35)

где σzp и σzg — вертикальные нормальные напряжения в грунте на глубине z от подошвы фундамента соответственно дополнительное от нагрузки на фундамент и от собственного веса грунта, кПа (см. п. 5.2); Rz — расчетное сопротивление грунта пониженной прочности на глубине z, кПа, вычисленное по формуле (5.29) для условного фундамента шириной bz, м, определяемой по выражению

;
Az = N/σzp; a = (l – b)/2,(5.36)

здесь N — суммарная вертикальная нагрузка на основание от фундамента, кН; l и b — соответственно длина и ширина фундамента, м.

Формула (5.36) для ленточного фундамента принимает вид

bz = n/σzp,(5.37)

где n — вертикальная нагрузка на 1 м длины фундамента, кН/м,

а для квадратного фундамента —

. (5.38) Рис. 5.24. Схема для проверки расчетного сопротивления по характеристикам грунта подстилающего слоя 1 — грунт верхних слоев основания; 2 — подстилающий слой грунта меньшей прочности

При действии на фундамент внецентренной нагрузки следует ограничивать краевые давления под подошвой, которые вычисляют по формулам внецентренного сжатия. Краевые давления при действии момента в направлении главных осей подошвы фундамента не должны превышать 1,2 R, а давление в угловой точке — 1,5 R. Краевые давления рекомендуется определять с учетом бокового отпора грунта, расположенного выше подошвы фундамента, а также жесткости конструкции, опирающейся на рассматриваемый фундамент.

Действующие нормы допускают увеличение до 20% расчетного сопротивления грунта основания, вычисленного по формулам (5.29), (5.33) и (5.34), если определенные расчетом деформации основания при давлении p = R не превышают 40% предельных значений (см. далее п. 5.5.5). При этом расчетные деформации, соответствующие давлению p1 = 1,2R, должны быть не более 50% предельных. В этом случае, кроме того, требуется проверка основания по несущей способности (см. далее п. 5.6).

Реконструкция деревянного дома

Приложение В (рекомендуемое)

В.1 Расчетные сопротивления грунтов основания R0, приведенные в таблицах В.1-В.10, предназначены для предварительного определения размеров фундаментов. Область применения значений R0 и R’0 указана в 5.6.12 для таблиц В.1-В.3, в 6.1.9 — для таблицы В.4, в 6.4.19 — для таблицы В.5, в 6.4.19 — для таблиц В.6-В.8, в 6.5.16 — для таблицы В.9 и в 7.5 — для таблицы В. 10.
СМ. Показатели свойств грунтов, необходимые для определения расчетные сопротивления грунтов оснований по значения R0.

Таблица В.1 — Расчетные R0 сопротивления крупнообломочных грунтов

Крупнообломочные грунты Значения R0, кПа
Галечниковые (щебенистые) с заполнителем:
песчаным 600
глинистым при показателе текучести:
Il ≤ 0,5 450
0,5 < Il ≤ 0,75 400
Гравийные (дресвяные) с заполнителем:
песчаным 500
глинистым при показателе текучести:
Il ≤ 0,5 400
0,5 < Il ≤ 0,75 350

Il — показатель текучести

Таблица В.2 — Расчетные R0 песчаных грунтов

Пески Значения R0, кПа, в зависимости от плотности сложения песков
плотные средней плотности
Крупные 600 500
Средней крупности 500 400
Мелкие:
маловлажные 400 300
влажные и насыщенные водой 300 200
Пылеватые:
маловлажные 300 250
влажные 200 150
насыщенные водой 150 100

Таблица В.3 — Расчетные сопротивления R0 глинистых (непросадочных) грунтов

Глинистые грунты Коэффициент пористости е Значения R0, кПа , при показателе текучести грунта
IL = 0 IL = 1
Супеси 0,5 300 200
0,7 250 150
Суглинки 0,5 350 250
0,7 250 180
1,0 200 100
Глины 0,5 600 400
0,6 500 300
0,8 300 200
1,1 250 100

Таблица В.4 — Расчетные сопротивления R0 глинистых просадочных грунтов

Глинистые грунты Значения R0, кПа, просадочных грунтов
природного сложения с плотностью ρ0 в сухом состоянии , т/м3 уплотненных с плотностью ρ0 в сухом состоянии , т/м3
1,35 1.55 1,6 1,7
Супеси 300
150		 350
180		 200 250
Суглинки 350
180		 400
200		 250 250
Примечание — Над чертой приведены значения R0, относящиеся к незамоченным просадочным грунтам со степенью влажности Sr ≤ 0,5; под чертой — значения R0, относящиеся к таким же грунтам с Sr ≥ 0,8, а также к замоченным просадочным грунтам.
Таблица В.5 — Расчетные сопротивления R0 заторфованных песков

Пески средней плотности Значения R0, кПа, в зависимости от степени заторфованности грунтов Ir
0,03< Ir ≤ 0,1 0,1< Ir ≤ 0,25 0,03< Ir ≤ 0,4
Пески мелкие
маловлажные 250 180 90
очень влажные и насыщенные водой 150 100 70
Пески пылеватые
маловлажные 200 120 80
очень влажные 100 80 50
насыщенные водой 80 60 40
Примечание — Значения в таблице относятся к грунтам со степенью разложения растительных остатков Ddp ≤ 20%. При Ddp > 20% значения принимают R0 с коэффициентом 0,8.

Таблица В.6 — Расчетные сопротивления R0 элювиальных крупнообломочных грунтов

Крупнообломочные грунты Значения R0, кПа, при исходных образующих породах
магматических и метаморфических осадочных сцементированных
содержащих кварц бескварцевые песчанники аргиллиты и алевролиты
Глыбовые 900 700 800 600
Щебеночные невыветрелые 800 600 600 500
Щебенисто-дресвяные слабовыветрелые 600 500 500 400
Дресвяные сильновыветрелые 500 400 400 300

Таблица В.7 — Расчетные сопротивления R0 элювиальных песков

Пески Коэффициент пористости e Значения R0
Дресвяные независимо от влажности 0,5 600
0,7 450
0,9 300
Крупные и средней крупности независимо от влажности 0,5 500
0,7 350
0,9 250
Пылеватые маловлажные и влажности 0,5 550
0,7 400
0,9 300
1,1 200
Примечания
1 Приведенные значения R0 относятся к элювиальным пескам, образованным при выветривании магматических кварцесодержащих пород и осадочных сцементированных песчаников.
2 Для пылеватых песков, насыщенных водой, значения R0 принимают с коэффициентом 0,8 к соответствующим значениям e.
Таблица В.8 — Расчетные сопротивления R0 элювиальных глинистых грунтов

Грунты Коэффициент пористости e Значения R0
I L = 0 I L = 1
Супеси 0,5 300 250
0,7 250 200
Суглинки 0,5 300 250
0,7 250 180
0,9 200 130
1,1 150 100
Глины 0,6 500 300
0,8 300 200
1,1 250 150
1,25 200 100

Таблица В.9 — Расчетные сопротивления R0 насыпных грунтов

Характеристика насыпи Значения R0, кПа
Пески крупные, средней крупности и мелкие, шлаки и т.п. при степени влажности Sr Пески пылеватые, супеси, суглинки, глины, золы и т.п. при степени влажности Sr
Sr ≤ 0,5 Sr ≥ 0,8 Sr ≤ 0,5 Sr ≥ 0,8
Насыпи, планомерно возведенные с уплотнением 250 200 180 150
Отвалы грунтов и отходов производств:

    с уплотнением
    без уплотнения
250
180		 200
150		 180
120		 150
100
Свалки грунтов и отходов производств:

    с уплотнением
    без уплотнения
150
120		 120
100		 120
100		 100
80
Примечания

  1. Значения R0 относятся к насыпным грунтам с содержанием органических веществ Ir ≤ 0,1.
  2. Для неслежавшихся отвалов и свалок грунтов и отходов производств значения R0 принимают с коэффициентом 0,8.

В.2 Для грунтов с промежуточными значениями e и ρ (см. таблицы В.1-В.3, В.7, В.8), ρd и Sr (см таблицу В.4), Sr (см. таблицу В.9), а также для фундаментов с промежуточными значениями λ (см. таблицу В.10) значения R0 и R’0 определяют интерполяцией.
В.3 Значения R0 (см.таблицы В.1 — В.9) относятся к фундаментам с шириной b0 = 1 м и глубиной заложения d0 = 2 м. При использовании значений для предварительного назначения размеров фундаментов в соответствии с указаниями 5.6.12, 6.1.9, 6.4.19, 6.5.16, 6.6.15, 7.5 расчетное сопротивление грунта основания , кПа, допускается определять по формулам:
при d ≤ 2 м

R = R0(d + d0)/(2d0) ; (B.1)

при d > 2 м

R = R0 + k2ϒ’II(d — d0), (B.2)

где

    b и d — соответственно ширина и глубина заложения проектируемого фундамента, м (см);
    ϒ’II — расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, кН/м3 (кгс/см3);
    k1 — коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, кроме пылеватых песков (3*), k1 = 0,125, пылеватыми песками , супесями, суглинками и глинами (4*) k1 = 0,05;
    k2 — коэффициент, принимаемый для оснований, сложенных крупнообломочными и песчаными грунтами, k2 = 0,25, супесями и суглинками k2 = 0,2 и глинами k2 = 0,15.

Основные показатели свойств грунтов можно посмотреть на странице сайта Свойства грунтов

1.3. Определение расчетных сопротивлений нескальных грунтов

Расчетное сопротивление основания из нескальных грунтов осевому сжатию определяется по формуле

где -условное сопротивление грунта, кПа;

, — коэффициенты, принимаемые по табл.11;

— ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, м;

— глубина заложения фундамента, м;

— осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта,

расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета

взвешивающего действия воды;

допускается принимать =19,62 кН/м3.

При определении расчетного сопротивления глубину заложения фундамента следует принимать для промежуточных опор мостов — от поверхности грунта у опоры на уровне срезки в пределах контура фундамента, а в русле рек – от дна водотока у опоры после понижения его уровня на глубину общего и половину местного размыва грунта при расчетном расходе. Расчетные сопротивления, вычисленные по формуле (24) для глин и суглинков в основаниях фундаментов мостов, расположенных в пределах постоянных водотоков, следует повышать на величину, равную 14,7·, кПа,- глубина воды от наинизшего уровня межени до дна водотока

Величины условных сопротивлений грунтов определяются по СНиП 2.05.03-84 (табл.9,10) в зависимости от типа, вида и разновидности для песчаных грунтов и типа, значения коэффициента пористостие и показателя текучести для пылевато-глинистых грунтов. Для промежуточных значений е и величины определяются интерполяцией. При значениях числа пластичности в пределах 5-10 и 15-20 следует принимать средние значения , приведенные соответственно для супесей, суглинков и глин. Для плотных песковследует увеличивать на 60%, если их плотность определена по результатам лабораторных испытаний грунтов. Для рыхлых песчаных грунтов и пылевато-глинистых в текучем состоянии (> 1)илис коэффициентом пористости е > еmax (где еmax – максимальное табличное значение коэффициента пористости для данного типа грунта) условное сопротивление не нормируется. Данные грунты относятся к слабым, которые без специальных мероприятий не могут быть использованы в качестве естественного основания.

Таблица 1.3.1. – Извлечение из табл.1 прил.24 СНиП 2.05.03-84

Грунты

Коэффициент

пористости е

Условное сопротивление R0, пылевато-глинистых (непросадочных) грунтов основания, кПа в зависимости от показателя текучести

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

Спеси при

≤5

0,5

0,7

Суглинки при

10 ≤ ≤ 15

0,5

0,7

1,0

Глины при

≥20

0,5

0,6

0,8

1,1

Таблица 1.3.2. – Извлечение из табл.2 прил.24 СНиП 2.05.03-84

Песчаные грунты и их влажность

Условное сопротивление R0песчаных грунтов средней плотности в основаниях, кПа

Гравелистые и крупные независимо от их влажности

Средней крупности: маловлажные

влажные и насыщенные водой

Мелкие: маловлажные

влажные и насыщенные водой

Пылеватые: маловлажные

влажные

насыщенные водой

Таблица 1.3.3. – Извлечение из табл.4 прил.24 СНиП 2.05.03-84

Грунт

Коэффициенты

, м-1

, м-1

1. Гравий, галька, песок гравелистый, крупный и средней крупности

0,10

3,0

2. Песок мелкий

0,08

2,5

3. Песок пылеватый, супесь

0,06

2,0

4. Суглинок и глина: твердые и полутвердые

0,04

2,0

5. Суглинок и глина: тугопластичные и мягкопластичные

0,02

1,5

Пример 1.3.1. Определить расчетное сопротивление осевому сжатию основания из маловлажного песка средней крупности под подошвой фундамента мелкого заложения промежуточной опоры автодорожного моста, если дано: ширина фундамента глубина его заложения осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, =19,6 кН/м3.

Решение. Для маловлажного песка средней крупности по табл. 1.3.2 находим R0=294 кПа,а по табл.1.3.3 – значения коэффициентов =0,10 м-1и =3,0 м-1.

Расчетное сопротивление грунтового основания определим по формуле

=кПа.

Пример 1.3.2. Определить расчетное сопротивление осевому сжатию основания из тугопластичного суглинка под подошвой фундамента из опускного колодца промежуточной опоры автодорожного моста, расположенной в постоянном водотоке, если дано: ширина фундамента глубина его заложения показатель текучести суглинка число пластичности=0,12,коэффициент пористости =0,55,осредненное по слоям расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, =19,6 кН/м3,глубина воды от наинизшего уровня межени=5 м.

Решение. Из табл. 1.3.2 интерполяцией находим условное сопротивление тугопластичного суглинка при и=0,55.

кПа.

Из табл.1.3.3 – значения коэффициентов =0,02 м-1и =1,5 м-1.

С учетом пригрузки пласта суглинка водой расчетное сопротивление грунтового основания определим по формуле

Насыпные грунты

Устройство фундаментов на насыпных грунтах

1. Прописываем в проекте тип насыпного грунта (песок, гравий, суглинок и т.д.). Выполнять отсыпку из глины не желательно, т.к. она способна к набуханию (СП22.13330.2011 п.6.6.1).

2. Насыпные грунты необходимо послойно уплотнить до коэффициента 0,95.

3. Назначаем расчетное сопротивление грунта Ro по таб. В.9 СП22.13330.2011.

4. Определяем требуемый габарит фундамента.

5. В зависимости от Ro задаемся модулем деформации Е и выполняем проверку на осадки (Сорочан «Основания, фундаменты и подземные сооружения» таб.11.18).

6. До начала строительства необходимо подтвердить несущую способность насыпных грунтов статическими нагрузками в полевых условиях в соответствии с ГОСТ 20276-2012 (СП22.13330.2011 п.6.6.11).

7. В полевых условиях определяется модуль деформации Е, а также f(угол внутреннего трения) и C (сцепление грунта), по которым вычисляется расчетное сопротивление грунта Ro. Полученные характеристики насыпного грунта должны быть не менее принятых в проекте.

Примечания которые необходимо писать в проекте при проектировании на насыпных грунтах:

1. Обратную засыпку производить песчано-гравийной смесью с послойным трамбованием слоями не более 200 мм до коэффициента уплотнения 0,95. Толщина уплотненного слоя определяется объёмным уплотнением, исходя из характеристик уплотняющего механизма. Работы по устройству насыпи выполнять с учетом требований СП45.13330.2012.

2. Расчет габарита фундамента произведен для насыпного грунта с расчетным сопротивлением Ro=180 кПа и модулем деформации Е=15 мПа.

3. Перед началом строительства необходимо подтвердить расчетные характеристики насыпи Ro и Е в полевых условиях статическими нагрузками в соответствии с ГОСТ 20276-2012.

Примечания которые необходимо писать в проекте при возможном опирании на насыпных грунтах:

1. При обнаружении под подошвой фундамента насыпных грунтов необходимо выполнить их замену на уплотненную песчано-гравийную смесь. Засыпку грунта до проектной отметки производить песчано-гравийной смесью с послойным трамбованием слоями не более 200мм до коэффициента 0,95. Толщина уплотненного слоя определяется объёмным уплотнением, исходя из характеристик уплотняющего механизма. Работы по устройству насыпи выполнять с учетом требований СП45.13330.2012.

2. Расчет габарита фундамента произведен для насыпного грунта с расчетным сопротивлением Ro=180 кПа и модулем деформации Е=15 мПа.

3. Перед началом строительства необходимо подтвердить расчетные характеристики насыпи Ro и Е в полевых условиях статическими нагрузками в соответствии с ГОСТ 20276-2012.

Расчет несущей способности насыпных грунтов

Рубрики: Справочник

Добавить комментарий

Ваш e-mail не будет опубликован. Обязательные поля помечены *